- •Основні
- •Практична робота № 1 Тема: Розрахунок основних параметрів кисневих конверторів.
- •Практична робота №2
- •Практична робота № 3
- •Практична робота № 4 Тема: Розрахунок теплового балансу киснево-конверторної плавки.
- •Практична робота № 5 Тема: Розрахунок потреби обладнання киснево-конверторного цеху.
- •Практична робота № 6 Розрахунок основних параметрів мартенівської печі.
- •Практична робота № 7 Тема: Розрахунок матеріального балансу плавки в мартенівській печі
- •Практична робота № 9 Тема: Розрахунок розкислювання мартенівської сталі.
- •Практична робота № 10 Тема: Розрахунок теплового балансу мартенівської плавки
- •Практична робота № 11 Тема: Розрахунок шихти і матеріального балансу в двохванному сталеплавильному агрегаті.
- •Практична робота №11
- •Прииклад розкислювання сталі 1c26
- •Практична робота 12 Тема: Розрахунок теплового балансу в двохванному сталеплавильному агрегаті.
- •Практична робота №12 Розрахунок потреби обладнання мартенівського цеху.
- •Практична робота 13 Тема: Розрахунок виливниці для злитка киплячої сталі
- •Практична робота 14 Тема: Розрахунок часу затвердення злитка у виливниці
- •Практична робота 15 Тема: Розрахунок температури ліквідус та солідус.
- •Допоміжні практичні роботи для виконання курсових та дипломних робіт Практична робота 16 Тема: Визначення витрати чавуну на виплавку сталі у двованних сталеплавильних агрегатах.
- •Практична робота 17 Тема:Розрахунок розмірів робочого простору дса
- •Практична робота № 18 Тема: Вибір і розрахунок кисневої продувної фурми в дса
- •Практична робота 19 Тема: Розрахунок шихти та матеріального балансу конвертерної плавки з десульфурацією сталі порошковою проволокою силікокальцію.
- •1. Окислювальний напівперіод верхнім фурменим дуттям
- •Маса шлаку без оксидів заліза з відрахуванням переходу кисню у метал при переході сірки у шлак складе, кг :
- •На утворення сульфідів кальцію витрачається сірки, кг:
- •Практична робота №21
- •Практична робота № 22 Тема: Розкислення складнолегованої сталі при ковшовому варіанті розкислення.
- •Практична робота №24
- •Теоретична частина
- •Практична робота № 27 Тема: Розрахунок основних геометричних розмірів кисневого конвертора
- •Практична робота № 28 Тема: Розрахунок основних геометричних розмірів кисневої фурми
- •Практична робота № 29 Тема: Розрахунок кисневих фурм донного дуття.
- •Розрахунок кисневої фурми верхнього дуття.
- •Практична робота № 30 Тема: Розрахунок тривалості періодів плавки
- •Практична робота № 31
- •Практична робота №32
- •Практична робота № 33 Тема: Розрахунок виливниці для злитка спокійної сталі
- •Практична робота № 34 Тема: Розрахунок прибуткової надставки
- •Практична робота № 35 Тема: Розрахунок матеріального і теплового балансів для виплавки сталі в дуговій електропечі з основною футеровкою
- •Практична робота №36 Тема: Визначення розмірів дугової електросталеплавильної печі та її основних електричних параметрів.
- •Практична робота №37 Тема: Проектування відділень цеху та розрахунок обладнання
- •Практична робота №38
- •Потрібно до витрати
- •Практична робота №39
- •Проектування виливниці
- •Компонування потягу
- •Визначення режимних параметрів розливання
Практична робота № 30 Тема: Розрахунок тривалості періодів плавки
Мета: Навчитися розраховувати тривалості періоди плавки
1) Тривалість завалення скрапу приймаю рівну τскр=1,5 хв.
2) Тривалість заливки чавуну визначаю по рівнянню:
хв
3) Тривалість продування визначити по рівнянню:
хв,
де I - питома витрата кисню на тонну сталі.
4) Тривалість повалки кисневого конвертера визначити по рівнянню:
хв
5) Тривалість випуску сталі визначити по рівнянню:
хв
6) Визначимо тривалість міжплавочного простою:
хв
7) Визначимо сумарну тривалість плавки:
хв
Практична робота № 31
Тема: Вибір і розрахунок машини безперервного лиття заготівок
Мета: навчитися вибірати і розраховувати машини безперервного лиття заготівок
Вихідні дані
Марка розливаної сталі – 09Г2С
Перетин злитка, ab=2501700 мм
Коефіцієнт, залежний від марки сталі і призначення готової продукції, К=0,3
Допустима деформація внутрішніх шарів в температурному інтервалі крихкості =0,005
Коефіцієнт, що враховує ефективність охолоджування злитків в зоні вторинного охолоджування =0,85
Коефіцієнт кристалізації К=0,026 м/мин0,5
Маса металу в ковші, М=300 т
Густина рідкої сталі =7280 кг/м3
Коефіцієнт, що враховує втрати часу при розливанні =0,9
Допустимий час розливання 110 хв.
Кількість плавок в серії n=15 шт
Тривалість пауз між серіями для підготовки МБЛЗ до розливання =60 хв.
Коефіцієнт, що враховує ступінь завантаження устаткування =0,8
Розрахунок
1 Визначення температури ліквідус і солідус для заданої марки
Хімічний склад готової сталі 09ГС приведений в таблиці 1
Таблиця 1 - Хімічний склад готової сталі 09ГС
-
С
Si
Mn
Cr
Ni
Cu
P
S
0,11
0,65
1,5
не більш
0,3
0,3
0,3
0,011
0,010
Тлікв = 1534-Тзн
Тзн =К1[%C]+K2[%Mn+%Si+%P+%S+%Cr+%Ni+%Cu]
де К1 і К2 – коефіцієнти для різних хімічних елементів в сталі;
[%C; %Mn; %Si; %P; %S; %Cr; %Ni; %Cu] – зміст хімічних елементів в сталі (задані значення коефіцієнтів для різних хімічних елементів в сталі для розрахунку температури ліквідус представлені в таблицях 2.40 і 2.41)
Таблиця 2 – Коефіцієнт К1 при заданому вмісті вуглецю в сталі для розрахунку температури ліквідус
Вміст вуглецю в сталі % |
0,11 0,50 |
К1 |
88 |
Таблица 3– Коэффициенты К2 различных химических элементов в стали для расчета температуры ликвидуса
Химический элемент |
Mn |
Si |
Cr |
Ni |
P |
S |
К2* |
5 |
8 |
1,5 |
4 |
30 |
25 |
Тзн= 88*0,11+[5*1,5+8*0,65+30*0,011+25*0,010+1,5*0,3+4*0,3+5*0,3]=
=27 0С
Tлікв=1534-27=1507 0С
Перевищення температури металу в сталеразливном ковші перед розливан- ням на МБЛЗ, що рекомендується, повинне складати 65÷85 0С. Тому з урахуванням втрат температура металу перед розливанням в сталеразливном ковші складе 1580 0С.
2. Визначення швидкості розливання, базового радіусу і металургійної довжини машини безперервного лиття заготівок.
Швидкість розливання:
W=K*(1+b/a)/b, (1)
Мінімальна швидкість розливання складе:
=0,18×(1+1,7/0,25)/1,7=0,82 м/хв.
Максимальна швидкість розливання складе:
=0,30×(1+1,7/0,25)/1,7=1,37 м/хв.
Середня швидкість розливання складе:
=0,24×(1+1,7/0,25)/1,7=1,1 м/хв.
Для подальших розрахунків вибираємо середню швидкість безперервного розливання 1,1 м/хв.
Базовий радіус:
R0 , (2)
де К1 – коефіцієнт затвердіння для слябів 0,026 м/мин0,5;Ө - коефіцієнт, що враховує інтенсивність охолоджування в ЗВО, 0,85;Ed – величина допустимої деформації шарів металу в температурному інтервалі крихкості, 0,005.
R0 7,96 = 8 м
Металургійна довжина машини по базовому радіусу складе:
LRo=π*Ro/2=3.14*8/2 = 12,56 м
Повний час затвердіння заготівки складе:
τ = a2 /(4*K12)=2502/(4*262)=26 мин
Необхідна мінімальна металургійна довжина при швидкості витягання злитка 1,1 м/мін складе:
Lτ=W*τ=1,1*26=28 м
Отже, необхідно або збільшити радіус машини або зменшити швидкість витягання злитка. Зберігаючи швидкість витягання злитка рівну 1,1 м/мін, оскіль- ки вона визначає продуктивність установки, приймаємо базовий радіус R0=21 м. При цьому радіусі складе 32 м, що забезпечить запас довжини для можливого збільшення часу затвердіння більш 10%. Але на підставі досвіду експлуатації радіальних МБЛЗ і досліджень ПО «Уралмаш» базовий радіус МБЛЗ не може бути більше 14 метрів. Виходячи з цього приймаємо в експлуатацію криволінійну МБЛЗ з базовим радіусом 10 метрів і точками правки, які розраховані нижче.
Приймаю відстань між точками правки t = 1,1 м, точку переходу від радіальної ділянки до криволінійної при відносній товщині оболонки (відношення двох товщини кірки до товщини заготівки), що закристалізовувалася, с = 0,45.
При с = 0,45 товщина оболонки, що закристалізувалась, до моменту розгину злитка буде рівна:
мм
Час руху злитка до точки розгину:
хв
Відстань від нейтральної осі до небезпечного шару:
мм м
Час знаходження шару, що деформується, в температурному інтервалі крихкості:
хв
Радіус першої точки правки злитка:
; R1=11,8 м
Якщо прийняти за центр координат точку закінчення радіальної ділянки, то координата першої точки правки буде:
Радіус кривизни другої точки правки:
; R2=37,54 м
Координата другої точки правки:
Радіус кривизни третьої точки правки:
; R3=-31,78 м
Оскільки в третій точці одержаний негативний радіус, то вибираємо криволі- нійну МБЛЗ з двома точками правки.
3Пропускна спроможність МБЛЗ
Рi=1440*n*M*Ф*φ1/(n*τ1+ τ2) , (3)
де Рi – пропускна спроможність при відливанні заготівки певного перетину, т/год
Р=∑ Рi*Кi , (4)
де n – кількість плавок в серії при розливанні методом «плавка на плавку»;М – маса металу – місткість сталерозливного ковша, т;Ф – фонд робочого часу, діб;τ1 – час розливання сталі зі сталерозливного ковша, хв.;τ2 – пауза, час підготовки МНЛЗ і прийому плавки без зміни розливання злитка, хв.;φ1 – коефіцієнт, що враховує ступінь завантаження устаткування.
Фонд робочого часу МБЛЗ складає звичайно 290-315 доби в році і визначається по формулі, діб:
Ф=365-(Тк + Тпп + Тт), (5)
де Тк=15 діб – тривалість капітального ремонту установки; Тпп =25 діб - тривалість планово-попереджувальних ремонтів;Тт=23-30 діб. – тривалість поточних ремонтів у рік.
Ф=365-(15 + 25 + 25)=365 діб
Склад і підготовка МБЛЗ до роботи
Підготовка МБЛЗ до роботи:
спорожнення проміжного ковша, перестановка в резервну позицію, передача на ремонт;
висновок злитка з кожного струмка;
очищення стінок кристалізатора і його огляд;
огляд основних вузлів і очищення їх від бруду і окалини;
перевірка, чищення, заміна форсунок ЗВО;
введення приманки в кожний струмок і ущільнення головок приманок щодо стінок кристалізатора;
установка ПК, перевірка стопорів і розливних стаканів;
установка СК в робоче положення, установка захисних труб і стаканів для розливання металу під рівень;
відкриття стакана-дозатора і наповнення металом проміжного ковша;
Тривалість розливання одного ковша
τ1=М / (N*W*q*φ2) (6)
де N – кількість струмків, шт.;φ2 – 0,8 – коефіцієнт, що враховує втрати часу при розливанні.
При виборі МНЛЗ для визначення струмків слід користуватися виразом:
N= М / (ρ * φ2* W *a*b* τ3), (7)
де τ3 – допустимий час розливання.
Визначимо кількість струмків
N= 300 / (7,28 * 0,8* 0,82 *0,25*1,7* 110) = 1,34 шт.
Приймаю кількість струмків рівне 2.
Маса одного погонного метра заготівки складе
q = a*b* ρ = 0,25*1,7*7280 = 3094 кг
Тривалість розливання одного ковша буде рівна
τ1=300000 / (2*0,82 *3094*0,8) = 74 хв
Ритмічність складе:
Τр= τпл/ nрабкк=49,65/2=24,83 хв
Кратність розливання
τк= τ1/ τр=74/24,83=3
Оскільки кратність розливання τк =3 , то час розливання складе 74 хвилин. Тоді швидкість розливання рівна:
W = M / (Nρab τ1 φ2)= 300000/(2*7280*1,7*0,25*74*0,8)= 0,82 м/хв
Пропускна спроможність однієї МБЛЗ буде рівна:
Рi=1440*24,83*300*300*0,85/(24,83*74+60)=1441574 т/рік
Визначення кількості МБЛЗ:
В=А/Р,
де А – продуктивність конвертерного цеху.
В=5210000/1441574=3,61 шт.
Для розливання сталі, що поступає з конвертерного цеху приймаю 4 МБЛЗ.