- •Проектирование балочных железобетонных автодорожных и городских мостов и путепроводов
- •Предисловие
- •Введение
- •1. Общие сведения о мостах и путепроводах
- •1.1. Основные понятия
- •1.2. Основные требования, предъявляемые к мостам и путепроводам
- •1.3. Габариты
- •1.4. Нагрузки и воздействия
- •2. Основные принципы расчета железобетонных элементов
- •2.1. Бетон
- •2.2. Арматура
- •2.3. Подбор продольной арматуры изгибаемых элементов
- •2.4. Подбор продольной арматуры сжатых элементов
- •2.5. Подбор поперечной арматуры изгибаемых элементов
- •2.6. Подбор поперечной арматуры сжатых элементов
- •2.7. Расчет по второй группе предельных состояний
- •Контрольные вопросы
- •3. Проезжая часть и тротуары
- •3.1 Конструкция проезжей части
- •3.2. Водоотвод
- •3.3. Деформационные швы. Сопряжения с насыпью
- •Контрольные вопросы
- •4. Проектирование балочных пролетных строений
- •4.1. Расчет и конструирование плиты проезжей части
- •4.2. Расчет и конструирование главных балок разрезных пролетных строений
- •4.2.1. Определение расчетных усилий в сечениях балки
- •4.2.2. Конструирование главных балок
- •5. Опоры и опорные части
- •5.1. Типы опор
- •5.2. Промежуточные опоры
- •5.3. Береговые опоры
- •5.4. Опорные части
- •6. Пример расчета пролетного строения без напрягаемой арматуры
- •6.1. Определение основных параметров пролетного строения
- •6.2. Расчет плиты проезжей части
- •6.3. Расчет продольного ребра балки
- •6.4. Расчет балки по трещиностойкости
- •6.5. Расчет балки по деформациям
- •7. Пример расчета балок пролетного строения с предварительно напрягаемой арматурой
- •7.1. Определение основных параметров пролетного строения
- •7.2. Расчет плиты проезжей части
- •7.3. Расчет продольного ребра балки
- •7.3.1. Подбор продольной арматуры
- •7.3.2. Подбор поперечной арматуры
- •7.4. Расчет балки по трещиностойкости
- •7.5. Расчет балки по деформациям
- •8. Пример расчета промежуточной опоры
- •8.1. Расчет монолитной насадки
- •8.2. Расчет стойки опоры
- •I сочетание:
- •II сочетание:
- •Заключение
- •Потери предварительного напряжения арматуры
- •Определение жесткостей сечений элементов в стадии эксплуатации
- •Библиографический список
- •440028. Г. Пенза, ул. Г. Титова, 28.
6. Пример расчета пролетного строения без напрягаемой арматуры
Требуется составить проект балочного пролетного строения длиной 12 м для городского моста на 4 полосы движения. Класс бетона В30, класс продольной рабочей арматуры А-II. Класс автомобильной нагрузки K=11.
6.1. Определение основных параметров пролетного строения
В соответствии с указаниями п. 1.1 назначаем ширину пролетного строения. По табл. 1 получаем габарит проезжей части Г-16,5; ширину полос безопасности 0,75 м; тротуары шириной 1,5 м. Полная ширина пролетного строения 20,4 м. Балки пролетного строения принимаем таврового профиля с полкой (плитой) шириной 1,7 м. Таким образом, количество балок равно 12. Высоту балки принимаем равной 80 см, толщину полки - равной 15 см, толщину ребра внизу - 19 см. Балки бездиафрагменные, т.е. объединяются омоноличиванием выпусков арматуры плиты проезжей части. Поперечное сечение пролетного строения приведено на рис. 19, поперечное сечение одной балки показано на рис. 20.
Расчетные параметры материалов (бетона и арматуры) принимаем по прил. 2 и 3: = 15,5 МПа, = 1,10 МПа, = 22,0 МПа, =1,80 МПа, = 2,90 МПа, = 32500 МПа, = 295 МПа, = 265 МПа, = 206000 МПа. Граничное значение относительной высоты сжатой зоны по формуле (14):
где 0,85 - 0,008 = 0,85 - 0,008 ∙ 15,5 = 0,726;
= = 265 МПа.
6.2. Расчет плиты проезжей части
Плиту проезжей части рассчитываем на постоянную нагрузку и сосредоточенное действие колес подвижного состава. Состав дорожного покрытия и величина постоянной нагрузки приведены в табл. 12. Общая толщина дорожного покрытия 190 мм. Учитывая, что расстояние между осями балок 1,7 м, а ширина ребра балки в верхней части 260 мм, получаем расчетный пролет плиты
= 1,7-0,26 = 1,44 м.
Таблица 12
Сбор постоянных нагрузок на плиту проезжей части
Наименование нагрузки |
Нормативная нагрузка, кПа |
Коэффициент надежности у |
Расчетная нагрузка, кПа |
1. Дорожное покрытие: - выравнивающий слой толщиной 70 мм - гидроизоляция толщиной ~10 мм - защитный слой из мелкозернистого бетона толщиной 40 мм - асфальтовое покрытие толщиной 70 мм |
1,54
0,10 0,88
1,26 |
1,3
1,3 1,3
2,0 |
2,00
0,13 1,15
2,52 |
2. Железобетонная плита толщиной 150 мм |
3,75 |
1,1 |
4,13 |
Итого: |
7,53 |
|
9,93 |
Рассмотрим действие нагрузки A11. Параметры нагрузки приведены на рис. 3,а. Схема расположения нагрузки на плите проезжей части приведена на рис. 11,а. Размеры площадки, на которую передается давление, определяются по формулам (62):
а1 = а0 + 2h = 0,2 + 2 · 0,19 = 0,58 м;
b1, = b0 + 2h= 0,6 + 2 · 0,19 = 0,98 м.
В этом случае рабочая ширина плиты определяется по формуле (63):
м,
что более 2l0 / 3 = 2 · 1,44/3 = 0,96 м, но не более l0 = 1,44 м.
Принимаем а = 1,06 м.
Величина временной нагрузки, передаваемой на площадку (нагрузка от одной оси на одну колею):
Р = 0,5·9,81К = 0,5·9,81·11 = 54,0 кН.
Динамический коэффициент определяем по формуле (5):
.
В этом случае условный изгибающий момент для полосы шириной 1 м будет равен:
кН·м,
где g - постоянная расчетная нагрузка по табл. 12.
Рассмотрим действие нагрузки НК-80 (рис. 3,в).
Поскольку а = 1,06м < 1,2м - расстояния между осями, принимаем а = 1,06 м.
На колесо действует нагрузка Р = 98 кН. Динамический коэффициент определяем по формулам (6) и по интерполяции:
при =1,44 м (1 + µ) = 1,28.
Условный изгибающий момент М0 для полосы шириной 1 м:
кН·м.
Окончательно принимаем М0 = 45,2 кН·м.
Изгибающий момент на опоре
М0 n = 0,7 · М0 = 0,7 · 45,2 = 31,6 кН·м.
Поскольку hn / h = 15/80 = 0,19 < 0,25, пролетный момент
Млр = 0,5 · М0 = 0,5 · 45,2 = 22,6 кН·м.
Определим необходимую верхнюю рабочую арматуру плиты проезжей части:
по формуле (15) параметр ат = ;
по табл. 7 относительная высота сжатой зоны
< .
Относительная величина плеча внутренней пары сил
= 0,923.
Требуемое количество арматуры определяем по формуле (16):
мм2.
По прил. 7 принимаем арматуру диаметром 12 мм с шагом 100 мм (фактическая площадь арматуры 1131 мм2).
Для нижней пролетной арматуры имеем:
по формуле (15) параметр ат = ;
по табл. 7 относительная высота сжатой зоны
= 0,107 < у =0,615.
Относительная величина плеча внутренней пары сил (по табл. 7)
= 0,946.
Требуемое количество арматуры
мм2.
По прил. 7 принимаем арматуру класса А-II диаметром 12 мм с шагом 150 мм (фактическая площадь арматуры 754 мм2). Монтажная арматура класса A-I диаметром 6 мм устанавливается с шагом 200 мм.
Поскольку поперечную арматуру не устанавливаем, проверку прочности наклонных сечений выполняем по условию (39). Для этого устанавливаем колесо (НК-80) вплотную к ребру балки. Ширина площадки распределения давления, передаваемого колесом (Р = 98кН):
м.
Рабочая ширина плиты = = 580 мм.
Распределенная нагрузка
кН·м.
Поскольку длина проекции невыгоднейшего наклонного сечения, определяемая по формуле (40),
мм > 2h0 = 2·120 = 240 мм,
принимаем с = 240 мм.
Максимальная поперечная сила у опоры
кН
Поперечная сила на расстоянии с от опоры
кН
Проверяем условие (39):
кН Н=57 кН.
Поскольку условие выполняется, поперечная вертикальная арматура не требуется.