- •2 Определение водоизмещения и главных размерений судна
- •2.1 Определение водоизмещения в первом приближении
- •2.2 Определение главных размерений в первом приближении
- •2.3 Определение высоты двойного дна и ширины между бортом и пространством
- •2.4 Расчет нагрузки судна в первом приближении
- •3 Разработка эскиза общего расположения судна
- •3.1 Расчет координат центра тяжести судна
- •4 Обеспечение остойчивости при проектировании судна
- •4.1 Расчет начальной метацентрической высоты
- •4.2 Расчет диаграмма статической остойчивости
- •4.3 Расчет динамически приложенного кренящего момента
- •4.4 Проверка остойчивости по критерию погоды
- •5 Проектирование теоретического чертежа
- •5.2 Проектирование шпангоутов, ватерлиний и батоксов
- •6 Расчет гидростатических характеристик судна
- •6.1 Расчет элементов ватерлиний
- •7 Расчет вместимости судна
- •8 Расчет посадки судна и характеристик начальной остойчивости в различных состояниях нагрузки
- •8.1 Расчет посадки судна в полном грузу
- •8.2 Балластировка судна и расчет посадки судна в балласте
- •9 Проверка непотопляемости судна
- •10 Расчеты сопротивления движения судна
- •10.1 Расчёт сопротивления движению судна в полном грузу на тихой глубокой воде
- •10.2 Расчёт сопротивления воды в балластном переходе
- •10.3 Расчёт сопротивления воды на мелководье
- •11 Проектирование гребных винтов
- •11.1 Расчёт гребного винта перед выбором главного двигателя
- •11.2 Расчет оптимального гребного винта и достижимой скорости хода
- •11.3 Ходовые характеристики судна
- •11.4 Чертеж гребного винта
- •12 Конструкция и прочность корпуса судна
- •12.1 Выбор шпации системы набора и материала корпуса
- •12.2 Конструктивная схема мидель-шпангоута
- •12.3 Внешние нагрузки на корпус судна со стороны моря
- •12.4 Нагрузки от перевозимого груза
- •12.5 Размеры листовых элементов обшивки корпуса и настилов
- •12.5.1 Толщина наружной обшивки борта и днища
- •12.5.2 Толщина настила второго дна
- •12.5.3 Толщина настила палубы
- •12.6 Размеры элементов конструкции двойного дна
- •12.7 Набор бортовых перекрытий с двойным бортом
- •12.8 Набор палубы
- •12.9 Конструкция комингса
- •13 Обеспечение продольной прочности судна
- •13.1 Изгибающие моменты и перерезывающие силы на тихой воде
- •14 Общесудовая спецификация
- •14.1 Основные данные
- •14.1.1 Общие сведения
- •14.1.2 Основные характеристики судна
- •14.1.3 Мореходные качества
- •14.1.4 Комплектация и размещение экипажа
- •14.1.5 Общее расположение и архитектура
- •14.1.6 Предотвращение загрязнения окружающей среды
- •14.2 Корпус
- •14.2.1 Общие сведения
- •14.2.2 Спецификация по основному корпусу
- •14.2.2.1 Набор второго дна
- •14.2.2.2 Набор бортовых перекрытий
- •14.2.2.3 Набор палубных перекрытий
- •14.3 Судовые устройства
- •14.3.1 Рулевое устройство
- •14.3.2 Якорное устройство
- •14.3.3 Швартовное и буксирное устройство
- •14.3.4 Спасательное устройство
- •14.4 Судовые системы
- •14.4.1 Осушительная система
- •14.4.2 Балластная система
- •14.5 Энергетическая установка
- •14.5.1 Общие сведения
- •14.5.2 Валопровод и гребные винты
- •14.5.3 Вспомогательные механизмы
- •14.5.4 Система теплоснабжения
- •14.6 Принципиальная технология постройки судна
- •Заключение
- •Список используемой литературы
4.3 Расчет динамически приложенного кренящего момента
Кренящий момент от шквала ветра рассчитывается по формуле:
, где
Pv - расчетное давление ветра, Па;
Sп - площадь парусности;
zп - аппликата центра парусности над конструктивной ватерлинии (КВЛ)
Площадь парусности и возвышение центра парусности рассчитаны с использованием таблицы 4.2 и схемы, изображенной на рисунке 4.2.
Таблица 4.2 - Расчет площади и центра парусности.
№ |
Название |
Площадь, Si м2 |
zi, м |
Si*zi, м3 |
1 |
Надводный корпус S1 |
182.2 |
1.01 |
184 |
2 |
Бак S2 |
23.9 |
3.23 |
77.2 |
3 |
Кормовая надстройка S3 |
27.25 |
5.77 |
157.23 |
4 |
Кормовая надстройка S4 |
20.68 |
8.51 |
175.99 |
5 |
Рубка S5 |
12.47 |
9.07 |
113.1 |
6 |
Контейнеры 1-го яруса S7 |
138.8 |
4.14 |
574.63 |
7 |
Контейнеры 2-го яруса S8 |
81.33 |
6.58 |
535.15 |
8 |
Ют |
44.15 |
3.27 |
144.37 |
9 |
Комингс |
51.21 |
2.5 |
128.03 |
Площадь парусности вычисляется по формуле:
Возвышение центра парусности от КВЛ рассчитывается по формуле:
Па
Расчетное давление ветра определяется по данным регистра в зависимости от района плавания и возвышения центра парусности. Расчетное значение давления ветра р = 572.97 Па по таблице.
Динамический кренящий момент равен:
Нм
4.4 Проверка остойчивости по критерию погоды
Расчетная амплитуда качки определяется по формуле:
θr = X1X2Y, град
где X1 – безразмерный множитель, зависящий от отношения B/T,
B/T = 12.8/4.4 = 2.9 X1 = 0.91;
X2 – безразмерный множитель зависящий от коэффициента полноты водоизмещения,
X2 = 1;
Y – множитель, зависящий от отношения , град,== 0.097;
тогда Y = 32º
Для уменьшения угла качки ставим скуловые кили, длиной 0.32 м:
,
где k – коэффициент, зависящий от отношения ,
;
тогда k = 0.98
Расчетный угол крена по формуле равен:
Θ’r = 0.98 0.91 1 32 = 27.5º
Схема определения угла заливания:
Расчетное плечо опрокидывающего момента определено по диаграмме рисунок 4.1.
Опрокидывающее плечо равно l0 = 0.04 м.
Отношение опрокидывающего момента к динамическому кренящему моменту (критерий погоды) составляет
k = =
Вывод: Требования «Правил…» в отношении критерии погоды выполнены. В целом остойчивость судна удовлетворяет требованиям «Правил…».
5 Проектирование теоретического чертежа
Проектирование теоретического чертежа начинается с построения строевой по шпангоутам. Исходными данными для проектирования теоретического чертежа являются:
Объёмное водоизмещение т;
Абсцисса центра величины м;
Коэффициент полноты водоизмещения ;
Главные измерения:
Расчетная длина м;
Расчетная ширина м;
Осадка в полном грузу м;
Высота борта м.
Строевая по шпангоутам показана на рисунке 5.1. Для построения теоретического чертежа коэффициент полноты мидель шпангоута =0.99.
Площадь мидель шпангоута:
м2.
Для построения вспомогательной трапеции вычисляем длину отрезка:
м.
где – коэффициент продольно призматической полноты:
Вычисляем длину вспомогательного отрезка, которая равна:
м
Проверка правильности построения строевой по шпангоутам приведена в таблице:
Номер шпангоута |
Число i |
Площадь погруженной части поверхности W |
Произведение iW |
0 |
10 |
0 |
0 |
1 |
9 |
25 |
225 |
2 |
8 |
48 |
384 |
3 |
7 |
55 |
384 |
4 |
6 |
55.76 |
334.56 |
5 |
5 |
55.76 |
278.8 |
6 |
4 |
55.76 |
223.04 |
7 |
3 |
55.76 |
167.28 |
8 |
2 |
55.76 |
111.52 |
9 |
1 |
55.76 |
55.76 |
10 |
0 |
55.76 |
0 |
11 |
-1 |
55.76 |
-55.76 |
12 |
-2 |
55.76 |
-111.52 |
13 |
-3 |
55.76 |
-167.28 |
14 |
-4 |
55.76 |
-223.04 |
15 |
-5 |
55.76 |
-278.8 |
16 |
-6 |
55 |
-330 |
17 |
-7 |
48 |
-336 |
18 |
-8 |
30 |
-240 |
19 |
-9 |
15 |
-135 |
20 |
-10 |
0 |
0 |
Сумма |
- |
945.12 |
286.56 |
Исправленная сумма |
- |
945.12 |
286.56 |
Объёмное водоизмещение, рассчитанное по строевой по шпангоутам равно:
т.
Абсцисса центра величины, рассчитанная по строевой по шпангоутам равна
м.
т.к. рассчитанное водоизмещение абсцисса центра величины отличается от исходных менее 1%, считаем, что строевая построена верно.
Эскиз теоретического чертежа приведен на рисунках 5.2, 5.3, 5.4, 5.5 и 5.6.