ves_sopromat
.pdf- 141 -
Сопоставляя полученные формулы для определения Pкр в общем случае, получаем:
2 EI
Pкр min ,
( l)2
где: µ – коэффициент приведения длины; l – фактическая длина стержня.
Обозначив lпр l – приведенной длиной стержня, получим формулу Эйлера :
P |
2 EI |
min . |
|
l 2 |
|||
кр |
|
||
|
пр |
|
Коэффициент приведения длины стержня µ показывает, чему равна длина одной полуволны синусоиды при заданной длине стержня l.
§ 62. Критическое напряжение. Пределы применимости формулы Эйлера. Формула Ясинского.
По значению критической силы P |
можно определить вызываемое ею |
кр |
критическое сжимающее напряжение кр , т.е. то напряжение, при котором стержень теряет устойчивость:
|
|
|
Pкр |
|
2 EI |
min , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
F |
|
(l)2 F |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 Ei2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I |
|
|
|
|
|
|
||
Минимальный радиус инерции |
сечения i |
|
min |
|
, тогда |
|
min |
, |
||||||||
|
|
кр |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
min |
|
F |
|
|
( l)2 |
обозначим l , тогда:
imin
кр 2 E ,
2
где: λ – гибкость стержня, безразмерная величина.
Формула Эйлера была получена в предположении, что стержень деформируется в пределах действия закона Гука, т.е. до предела
пропорциональности пц , |
т.о. кр пц . |
|
|
|
|
|
||||||
Итак, |
|
|
2 E |
|
|
. Найдем отсюда гибкость стержня: |
||||||
кр |
2 |
пц |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
пр |
|
E |
, |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
пц |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где: пр – минимальная предельная гибкость, при которой применима формула
Эйлера.
Вывод: формула Эйлера применима для сжатого стержня лишь при условии, что его расчетная гибкость не менее предельной гибкости, т.е. расч пр .
Предельная гибкость стержня не зависит от формы его сечения, а только от механических прочностных пц и деформационных Е свойств материала.
Определим предельные гибкости различных материалов:
- 143 -
Стержни малой гибкости рассчитывают на прочность. Стержни большой и средней гибкости рассчитывают на прочность и устойчивость.
§ 63. Расчет сжатых стержней на устойчивость.
Для продольно сжатых стержней кроме условия прочности должно выполняться условие устойчивости:
|
|
|
|
Ð |
|
, |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
F |
|
|
|
ó |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где: |
|
|
- допускаемое напряжение на устойчивость, определяемое по формуле: |
|||||||||
|
ó |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
êð |
; |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
ó |
|
|
n |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
y |
|
|
||
|
|
|
- коэффициент запаса устойчивости (различен для различных материалов, |
|||||||||
|
ny |
|||||||||||
зависит от гибкости стержня ). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
nT - для пластичных материалов; |
|
|
|
|
||||||
ny |
|
|
|
|
||||||||
|
|
nB - для хрупких материалов. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ny |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Допускаемое напряжение на устойчивость |
|
можно также определить по |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ó |
формуле: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
||||
|
|
|
|
ó |
|
|
|
|
|
|
|
|
где: |
|
- |
коэффициент продольного изгиба (коэффициент уменьшения основного |
допускаемого напряжения), справочная величина, зависящая от материала стержня и его гибкости.
Для стали Ст3: 120 , |
0, 45 ; |
100 , |
0, 6 ; |
80 , |
0, 75 ; |
60 , |
0,86 ; |
0 , |
1. |
Итак, при продольном изгибе условие устойчивости имеет вид: FP ;
условие прочности имеет вид: FP .
§ 64. Основные понятия об усталости и выносливости материалов.
Большинство деталей машин и различных механизмов работают в условиях переменных напряжений.
Опыт и анализ поломок деталей показывает, что их разрушения происходят при напряжениях, значительно меньших ζВ, а в ряде случаев и ζТ; также снижается срок их службы по сравнению с конструкциями, работающими в статическом режиме.
Деталь, работающая при переменных нагрузках в пределах нормативного ресурса времени, испытывает миллионы циклов нагружения:
железнодорожный мост – 2∙106 циклов;
-144 -
ось железнодорожного вагона – 2∙108 циклов;
коленчатый вал авиационного двигателя – 1,8∙107 циклов;
вал паровой турбины – 1,6∙1010 циклов;
лопатки паровой турбины – 1011 циклов.
Процесс разрушения начинается с появления микротрещины, которая со временем растет. Под влиянием переменных напряжений края трещины попеременно расходятся и сходятся, надавливая друг на друга и шлифуя поверхности. С ростом трещины уменьшается площадь поперечного сечения детали, а напряжения увеличиваются до определенного предела, после чего деталь внезапно окончательно разрушается. Такие разрушения называются усталостными.
В нефтедобывающей промышленности в значительной степени усталостным разрушениям подвержены штанги глубинных насосов. При их работе в поперечных сечениях штанг возникают повторно -переменные нормальные напряжения.
1 |
|
Внешний |
вид поперечного сечения |
штанги |
|
при усталостном разрушении имеет неоднородный |
|||||
|
|||||
|
характер: |
|
|
||
|
1 |
– шероховатая поверхность (вязкое разрушение); |
|||
2 |
2 |
– гладкая |
(притертая) поверхность |
(хрупкое |
|
|
разрушение). |
|
|||
|
|
|
Усталость – это процесс постепенного накопления повреждений матери ала под действием переменных напряжений, приводящих к образованию трещин и разрушению.
Выносливость – это способность материала сопротивляться разрушению при многократном действии переменных напряжений.
Предел выносливости – это максимальное напряжение, которое может выдержать материал, не разрушаясь при повторно-переменном нагружении.
При симметричном цикле предел выносливости обозначают ζ-1 (т.к. R 1 ), при асимметричном цикле ζ0 (т.к. R 0 ).
|
|
|
Рассмотрим ось |
железнодорожного |
Р |
|
Р |
вагона. На участке |
l ось испытывает |
D |
чистый изгиб: |
|
||
|
|
|
M x Pa const . |
|
|
|
|
Возьмем на образующей поперечного |
|
|
|
|
сечения некоторую точку К. |
|
|
|
|
y |
ζmax |
|
|
|
|
a |
l |
|
a |
К |
|
|
|||
|
|
|
|
φ |
|
|
|
|
Mx |
P∙a |
|
P∙a |
|
ζmax |
|
|
|
|
- 145 -
Нормальное напряжение при изгибе определяют по формуле Навье:
M x y ,
J x
где: 0 у D2 , в зависимости от положения точки К.
Следовательно, для любого ее положения имеем: y D2 sin .
При равномерном вращении угол можно определить по формуле:
t ,
где: угловая скорость вращения оси; t время.
Тогда y D2 sin t , следовательно, нормальное напряжение в точке К можно выразить так:
к |
|
M x |
|
D |
sin t , |
J x |
|
||||
|
|
2 |
|
а т.к. D2 ymax , то:
к max sin t .
Полученная формула показывает, что напряжение в точке К меняется по
синусоиде. |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
Точка |
К |
будет попеременно |
|
max |
|
|
|
|
|
|
находиться |
то |
в |
растянутой, то в |
|
|
|
|
|
|
t |
сжатой области. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Циклом напряжений называется |
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
min |
|
|
|
|
|
|
совокупность |
их |
последовательных |
|
|
|
Период (цикл) |
|
|
значений за один период. |
|||||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
Т = 2π |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Основные характеристики цикла: |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
max |
– максимальное напряжение; |
|
|
|
|
||||
|
min |
– минимальное напряжение; |
|
|
|
|
||||
|
|
m |
max min |
– среднее напряжение; |
|
|
|
|
||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a |
max min |
– амплитуда цикла; |
|
|
|
|
||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
min – коэффициент асимметрии цикла. |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
max |
|
|
|
|
|
|
§ 65. Классификация циклов при повторно-переменном нагружении.
В зависимости от назначения и характера работы конструкции, ее элементы могут находиться в различных режимах нагружения, что выражается различиями в циклах напряжений.
- 149 -
Предел выносливости при различных способах нагружений определяют по следующим формулам:
при циклических изгибных нагрузках:
- для сталей – 1 0, 4 0,5 B ;
-для цветных металлов – 1 0, 25 0,5 B .
при циклических крутящих нагрузках:
-для сталей – 1 0,6 1 ;
-для цветных металлов – 1 0,8 1 .
§67. Основные факторы, влияющие на предел выносливости.
Предел выносливости материала в значительной степени зависит от следующих
факторов: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
наличия концентраторов напряжений (отверстий, проточек, шпоночных |
|||||||||
|
канавок, резких изменений геометрии формы); |
|
||||||||
|
состояния поверхности детали; |
|
|
|
||||||
формы и размеров детали; |
|
|
|
|||||||
|
коррозии металлов. |
|
|
|
|
|||||
Все перечисленные факторы ведут к снижению предела выносливости и |
||||||||||
учитывается следующими коэффициентами: |
|
|
|
|||||||
1. Наличие концентраторов напряжений. |
|
|
|
|||||||
а) теоретический коэффициент концентрации напряжений (учитывает |
||||||||||
местные напряжения): |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
max ; |
|
max , |
|
|
|
|
|
|
|
|
ном |
|
ном |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где: |
max |
и max |
– наибольшие местные напряжения; |
|
||||||
|
ном |
и ном |
– номинальные напряжения, т.е. те, которые не учитывают эффекта |
|||||||
|
|
|
концентрации, их определяют в наиболее ослабленном сечении. |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
скругление |
поднутрение |
|
|
|
|
P |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
max |
|
|
|
|
|
|
|
|
A A |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
разгрузочная канавка |
скругление |
||
A |
|
A |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
концентратор |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
Для снижения местных напряжений скругляют |
|||
|
|
|
|
|
|
острые углы пересечения поверхностей (формируют |
||||
|
|
|
|
|
|
галтели), протачивают разгрузочные канавки или |
||||
|
|
|
P |
|
|
поднутрения. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- 150 - |
|
|
|
|
б) эффективный коэффициент концентрации напряжений: |
|||||||||||
|
k |
1 |
; |
k |
1 |
, |
|||||
|
|
|
1k |
|
1k |
||||||
|
|
|
|
||||||||
где: 1 |
, 1 – пределы выносливости гладких образцов; |
||||||||||
1k |
, 1k – пределы выносливости образцов с концентраторами напряжений. |
||||||||||
Размеры гладких и негладких образцов принимают одинаковыми. |
|||||||||||
в) коэффициент чувствительности материала к концентрации |
|||||||||||
напряжений: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q |
k |
1 |
q |
k 1 |
||||||
|
|
|
|
; |
|
, |
|||||
|
|
|
1 |
1 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где: q – справочная величина, различная для различных материалов.
2. Состояние поверхности детали.
Плохая обработка поверхности детали снижает предел выносливости.
Коэффициент качества поверхности:
k |
|
|
( k 1), |
|
1 |
, |
|||
|
||||
f |
|
f |
||
|
|
|||
|
1П |
|
|
где: – предел выносливости шероховатой поверхности образца;
1
– предел выносливости полированной поверхности образца.
1П
Для улучшения состояния поверхности применяют азотирование, цемент ацию, поверхностную закалку токами высокой частоты, дробеструйную обдувку, наклеп поверхностного слоя обкаткой роликами.
3. Форма и размеры детали (масштабный фактор).
Предел выносливости (усталостная прочность) детали снижается с увеличением площади ее поперечного сечения.
Коэффициент масштабного фактора (влияния абсолютных размеров):
|
|
|
|
1d |
; |
|
|
1d , |
|
|
|||||||
|
|
1d0 |
|
|
1d0 |
|||
|
|
|
|
|
|
|||
где: 1d ; 1d – предел выносливости рассматриваемой детали; |
||||||||
1d0 ; |
1d0 – предел выносливости |
лабораторного образца диаметром |
||||||
d0 7 10мм, при том, что d d0 . |
|
|
|
|
Причины проявления масштабного фактора:
-статистический фактор – большая вероятность проявления дефектов и перенапряженных зерен структуры материала;
-производственный фактор – ухудшение качества материала с увеличением объема детали;
-технологический фактор – влияние способа обработки детали в процессе еѐ изготовления.