ves_sopromat
.pdf- 51 -
|
M |
|
dF |
|
G |
d |
|
|
2dF G |
d |
|
2dF G |
d |
|
J , |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
dz |
dz |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
z |
|
|
|
|
|
|
|
dz |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
p |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
F |
|
|
|
F |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
M z |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dz |
GJ p |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
Жесткостью сечения круглого бруса при кручении называется величина GJ p . |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Размерность: GJ |
p |
Н м2 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Поэтому: G |
d |
G |
M z |
|
|
|
M z |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
dz |
|
|
|
GJ p |
|
|
|
J p |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M z |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
J p |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
Максимальные касательные напряжения при кручении будут возникать на |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
наружной поверхности вала, т.е. при m ax , следовательно: |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M z max |
|
M z |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
max |
|
|
|
|
|
J p |
|
|
|
|
W |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
Угол закручивания вала определяем по формулам Гука для кручения: |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
для вала с крутящим моментом M z |
M z z const: |
|
|
M z |
z |
dz |
, |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
GJ |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
|
|
|
|
|
|
|
|
для вала с крутящим моментом M z |
const : |
|
M zl |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
GJ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
§21. Расчеты на прочность и жесткость при кручении.
Расчеты на прочность.
а) проверочный расчет проводят с целью определения максимальных касательных напряжений при кручении и сравнения их с допускаемыми:
max M z
W
Для стали: 0,55 0,6 р ; Для чугуна: 1,0 1,2 р .
Расчеты ведутся с точностью до 5% от .
б) проектировочный расчет диаметра вала при кручении проводят по формулам:
W |
M z |
max |
, |
|
d |
|
16M |
z |
|
. |
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в) проектировочный расчет допускаемого крутящего момента проводят по формуле:
M z W d 3 .
16
- 52 -
Расчеты на жесткость.
а) проверочный расчет проводят из условия жесткости при кручении:
M z ,
GJ p
где: допускаемый относительный угол закручивания.
Размерность: |
|
град |
|
|
рад |
м 1 . |
||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
м |
|
|
м |
|
||
0,25 1,0м 1 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
б) проектировочный расчет по подбору диаметра вала проводят по формулам:
J |
M zmax |
, |
|
d 4 |
|
32M zmax |
|
. |
|
G |
|
|
|
|
G |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
в) проектировочный расчет допускаемого крутящего момента проводят по формуле:
M z GJ G 32d 4 .
§22. Сдвиг и смятие.
Сдвигом называется такой вид деформации бруса, при котором в любом его поперечном сечении возникает только один внутренний силовой фактор – поперечная сила (Qy или Qx).
|
|
|
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|
z z |
|
Qy |
Примером сдвига является резка ножницами |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
металлических полос и прутков. |
||
|
|
|
|
F |
|
|
Qy dF F |
|
|
|
|
|
|
|
F |
Р |
P |
|
При сдвиге в поперечном сечении бруса возникают только касательные напряжения, которые определяют по формуле:
QFy ,
где: Qy поперечная сила, F площадь сдвига.
- 53 -
Отметим, что вектор касательных напряжений лежит в плоскости площади сдвига F .
Условие прочности при сдвиге имеет вид :
QFy ,
где: допускаемое напряжение при сдвиге.
Плоское напряженное состояние, при котором в окрестности точки мо жно выделить элементарный (бесконечно малый) квадрат, на сторонах которого действуют только касательные напряжения, называется чистым сдвигом.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Закон Гука при сдвиге имеет тот же вид, что и при кручении: |
G , |
|||||||
где: |
касательное напряжение, |
|
|
|
|
|
|||
|
G модуль сдвига, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
угол сдвига. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Отметим, что существует связь между тремя упругими константами для любого |
||||||||
материала: |
G |
E |
, |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||||
2(1 ) |
|
|
|
||||||
где: |
E модуль Юнга, |
|
|
|
|
|
|
|
|
коэффициент Пуассона.
Сдвиг, приводящий к разрушению материала, называется срезом (при пластической деформации) и скалыванием (при хрупком разрушении).
Отметим, что допускаемое напряжение на срез для болтов ср 0,25 0,35 T , где: T предел текучести материала.
Смятие – деформация, обусловленная местным сжатием материалов соприкасающихся деталей по площадкам передачи давления.
Примером смятия является разрушение болтов или деталей, которые они соединяют, при чрезмерном закручивании гайки.
Р
болт |
гайка |
шайба
см
поверхность
Условие прочности при смятии имеет вид :
- 54 -
|
|
|
P |
|
|
, |
см |
|
см |
||||
|
|
Fсм |
|
|||
|
|
|
|
|
||
где: Р сжимающая сила, |
|
|
|
|
|
|
Fсм площадь смятия,
см допускаемое напряжение при смятии.
Отметим, что вектор см направлен под углом (часто перпендикулярен) к плоскости смятия Fсм .
При контакте двух деталей по цилиндрической поверхности вводится условная
площадь смятия Fсм d , где: |
d диаметр цилиндрической поверхности, |
|
толщина соединяемой детали. |
|
|
|
|
d |
Р |
d |
|
|
|
|
|
||
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
d |
d |
|
|
|
|
тяга |
|
|
|
|
|
|
действительная |
|
условная |
||
|
|
|
|||
|
|
площадь |
|
площадь |
|
|
|
смятия |
|
смятия |
|
|
§23. |
Прямой изгиб. |
|
|
|
Изгибом называется вид деформации, при котором искривляется продольная
ось бруса.
Прямые брусья, работающие на изгиб, называются балками.
Прямым изгибом называется изгиб, при котором внешние силы, действующие на балку, лежат в одной плоскости (силовой плоскости), проходящей через продольную ось балки и главную центральную ось инерции поперечного сеч ения.
Изгиб называется чистым, если в любом поперечном сечении балки возникает только один изгибающий момент ( M x или M y ).
Изгиб, при котором в поперечном сечении балки одновременно действуют изгибающий момент и поперечная сила ( M x и Qy или M y и Qx ), называется
поперечным.
Линия пересечения силовой плоскости и плоскости поперечного сечения называется силовой линией.
|
y |
|
|
|
qy |
|
|
|
Mx |
|
|
x |
|
|
|
z |
Qy |
силовая |
|
плоскость |
|||
|
|
- 55 -
Основные гипотезы при прямом изгибе: гипотеза о ненадавливании продольных волокон и гипотеза плоских сечений (гипотеза Бернулли).
Возьмем прямой брус и приложим к его свободным торцам два одинаковых по модулю, но противоположно направленных изгибающих момента M x . Пусть эти моменты изгибают брус выпуклостью вниз. Тогда снизу образуются растянутые продольные волокна, а сверху – сжатые продольные волокна. Между ними будет расположен слой продольных волокон, которые искривляются, но не меняют своей длины. Этот слой называется нейтральным слоем.
брус до |
|
брус после деформации |
|
деформации |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сжатые |
|
|
Mx |
волокна |
Mx |
|
|
||
|
|
|
нейтральный слой |
растянутые |
|
волокна |
|
y |
|
Нейтральной линией (осью) называется линия |
силовая |
|
пересечения нейтрального слоя с плоскостью поперечного |
|
|
|
||
линия |
|
|
|
|
|
сечения балки. |
|
О |
|
x |
|
|
|
||
|
|
|
При прямом изгибе декартова прямоугольная система |
нейтральная |
|
|
координат Oxyz выбирается таким образом, чтобы ось z |
линия |
|
|
была направлена по касательной к продольным волокнам |
|
|
|
|
|
|
|
нейтрального слоя, ось y вертикально вверх, а ось x - |
|
|
|
горизонтально слева направо. |
Правила знаков.
Поперечная сила Qy z считается положительной, если она стремится
повернуть элемент бруса dz по |
часовой стрелке; и |
отрицательной – против |
||||||||
часовой стрелки. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Qy(z) |
|
|
|
|
Qy(z) |
Qy(z) |
|
|
|
Qy(z) |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dz |
|
|
dz |
- 56 -
Изгибающий момент M x z считается положительным, если он стремится
изогнуть элемент бруса dz выпуклостью вниз, при этом сжатые волокна расположены сверху; и отрицательным – выпуклостью вверх, при сжатых волокнах снизу.
сжатые
волокна
Mx(z) Mx(z)
dz
Mx(z) |
Mx(z) |
dz
сжатые
волокна
Примечание. Эпюра изгибающего момента всегда строится на сжатом волокне.
§24. Дифференциальные зависимости при изгибе.
y
qy(z)
z |
dz |
z |
|
|
l
Рассмотрим консольную балку с неравномерно распределенной поперечной нагрузкой qy(z). На расстоянии z от заделки выделим элементарный участок dz.
Mx |
qy(z) |
Mx+dMx |
|
Qy |
dz |
А |
Qy +dQy |
|
|
Мысленно отбросим левую и правую части балки от элемента dz и заменим их действие внутренними силовыми факторами. Пусть поперечные силы и изгибающие моменты на левом и правом торцах элемента бруса положительны.
Составим основные уравнения равновесия элемента бруса относительно точки
А:
FÀy 0 : Qy qy z dz Qy dQy 0, dQdzy qy z .
M Àx 0 : M x Qy dz qy z dz dz2 M x dMx 0, dMdzx Qy z .
Полученные дифференциальные зависимости называются теоремой Журавского: полная производная от изгибающего момента по z равна поперечной
- 57 -
силе; полная производная от поперечной силы по z равна интенсивности распределенной нагрузки.
Следствия:
вторая производная от изгибающего момента, взятая по длине, равна интенсивности распределѐнной нагрузки:
|
|
d 2 M x |
q |
z ; |
|
|
|
|
|||
|
|
dz |
2 |
y |
|
|
|
|
|
|
|
зависимости между qy(z), Qy |
и Mx можно представить в интегральной форме: |
||||
Qy qy |
z dz , |
|
|
M x Qy dz |
|
z |
|
|
|
|
z |
они применяются для определения поперечной силы и изгибающего момента при любом способе задания распределенной нагрузки.
Дифференциальные зависимости при изгибе применяются для контроля правильности построения эпюр поперечных сил и изгибающих моментов.
§25. Нормальные напряжения при изгибе. Формула Навье.
Возьмем бесконечно малый элемент бруса dz с поперечным сечением A , к торцам которого приложены положительные изгибающие моменты M x (z) . Тогда
элемент бруса изогнется выпуклостью вниз. Внизу элемента бруса будут расположены растянутые продольные волокна, а сверху – сжатые продольные волокна. Между ними будет находиться нейтральный слой, продольные волокна которого искривились, но не изменили своей длины.
|
|
|
|
|
Пусть |
|
|
радиус |
|
кривизны |
||
|
|
z |
|
нейтрального |
слоя, |
d |
угол, |
|||||
|
|
z |
образованный |
линиями |
торцов |
элемента |
||||||
|
y |
|
|
|||||||||
|
z |
|
балки. |
Для |
продольных |
волокон |
||||||
d |
min |
zmax |
||||||||||
|
|
|
нейтрального |
слоя |
dz d . |
Выберем |
||||||
|
|
|
|
|||||||||
y |
|
|
|
|
декартову |
|
прямоугольную |
|
систему |
|||
|
|
|
|
координат, ось z которой |
направлена |
|||||||
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
плечо |
|
вдоль продольных волокон нейтрального |
|||||||
Mx(z) |
Mx(z) |
сила |
|
|
слоя, |
ось |
y |
направлена |
вертикально |
|||
нейтральный |
|
|
|
вверх, |
а ось x |
касается нейтральной оси и |
||||||
|
слой |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
направлена от нас. |
|
|
|
|
|||
Рассмотрим относительное удлинение продольных волокон |
на расстоянии y |
|||||||||||
от нейтрального слоя |
l y d d y |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
, |
y . |
|
|
|
|
|||||
|
|
l |
|
d |
|
|
|
|
|
|
|
|
Согласно закону Гука, нормальные напряжения равны :
z Е E y ,
а изгибающий момент равен:
- 58 -
M x z ydF |
Ey2 |
dF |
|
E |
y2dF |
EJ x |
, |
|||||
|
|
|
|
|||||||||
F |
F |
|
F |
|
||||||||
|
M |
|
|
EJ x |
. |
|
|
|
|
|||
|
x |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Полученная формула выражает закон Гука при изгибе:
|
|
|
E |
M x E |
|
Поэтому: |
z |
|
|
y |
|
|
EJ x |
||||
|
|
|
|
y |
M x y |
, |
|
|
|
Jx |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
z |
|
M x y |
. |
|
|
J x |
||||
|
|
|
|
|
1 |
|
EJ x |
. |
|
|
||
|
M x |
Полученная зависимость называется формулой Навье.
Произведение EJ x называется |
изгибной жесткостью и имеет размерность |
||||||||
Н м2 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Максимальное нормальное напряжение в площади поперечного сечения балки |
|||||||||
наблюдается на еѐ поверхности и равно : |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
M x |
y |
|
|
M x |
. |
z max |
|
max |
|
||||||
|
|
J x |
|
Wx |
|||||
|
|
|
|
|
|
Опасным сечением при изгибе называется поперечное сечение бруса, в котором возникает максимальное нормальное напряжение.
§26. Расчеты на прочность при изгибе.
а) проверочный расчет – определяется максимальное расчетное напряжение и сравнивается с допускаемым напряжением:
|
|
|
M x max |
|
; |
|
z max |
|
|||||
|
||||||
|
Wx |
|
||||
|
|
|
|
|
б) проектный расчет – подбор сечения бруса производится из условия:
|
Wx |
M x |
max |
; |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в) определение допускаемой нагрузки – допускаемый изгибающий момент |
|||||||
определяется из условия: |
M x Wx . |
||||||
|
|||||||
Далее по полученному значению |
|
M x определяют допускаемые значения |
|||||
внешних поперечных нагрузок |
Q и |
|
внешних изгибающих моментов M в неш . |
||||
|
y |
|
|
|
|
|
|
Условие прочности имеет вид: |
Q Q , |
M в неш M в неш . |
- 59 -
§27. Касательные напряжения при изгибе. Формула Журавского.
y |
P |
|
z |
dz |
|
l |
Рассмотрим консольную балку, испытывающую поперечный изгиб. На расстоянии z от заделки выделим элемент длиной dz. Уравновесим его поперечными силами и изгибающими моментами в левой и правой частях.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
у |
|
|
|
|
|
|
|
|
у |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
у |
z |
|
|
|
|
|
z+d z |
|
|
|
|
|
b |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Mx+dMx |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
zy |
|
|
dF |
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
Mx |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
yz |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
Qy |
у |
|
|
|
|
|
Qy +dQy |
|
z |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
|
у1 |
|
|
|
0 |
|
x |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
dz |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dz |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
zy |
N*+d |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продольным |
горизонтальным |
сечением |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
на расстоянии у от нейтрального слоя |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
разделим выделенный элемент на две части. |
||||||||||||||||||||||||
|
|
y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
|
|
|
|
Рассмотрим равновесие верхней части, |
||||||||||||||||||||||||
|
|
zy |
|
|
|
|
|
|
yz |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
имеющей |
основание |
шириной |
b. |
С учетом |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
закона |
|
|
парности |
|
касательных |
напряжений |
|||||||||||||||||||
x |
|
N* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
получаем, |
что в поперечном сечении равны |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в продольном сечении, |
направлены друг от |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
dz |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
друга по перпендикуляру. |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
Составим уравнение |
Fi z 0 , учитывая, что действию всех |
сил должны |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
противодействовать обратные. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
Fi z N N dN yzbdz 0 , |
|
|
|
или |
|
|
|
|
dN yzbdz , |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dN |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1); |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
yz |
bdz |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
N dF |
|
M x |
y dF |
M x |
|
|
y dF |
|
M x |
S , |
т.е. N |
|
M x |
S |
, |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
J |
|
1 |
|
J |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
J |
|
|
|
x |
|
|
|
|
|
|
J |
|
x |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
x |
|
|
|
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
F |
|
|
F |
|
|
|
|
|
|
F |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
тогда: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dN |
dM x |
|
Sx |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2). |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
J x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
yz |
|
dM |
S |
|
Qy Sx |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
Подставим (2) в (1): |
|
|
|
x |
x |
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
J xbdz J xb |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
Полученная зависимость называется формулой Журавского: |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q |
S |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
yz |
|
|
|
y |
|
|
x |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
J xb |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
где: |
|
Qy |
|
поперечная сила, (Н); |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
Sx |
|
статический момент отсеченной части сечения, |
находящейся выше (или |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
ниже) некоторой характерной точки, (м3); |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Sx F y ,
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- 60 - |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где: |
|
|
F |
– |
|
площадь части сечения выше (ниже) характерной точки, (м2); |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
y |
|
– |
|
расстояние от центра тяжести площади |
|
F |
до центра тяжести сечения, |
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
(м); |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b |
– |
|
ширина сечения в некоторой характерной точке, |
(м); |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
J x |
– |
|
момент инерции всего сечения относительно центра тяжести (м4). |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Определим статический момент прямоугольного сечения со сторонами b и h в |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
общем случае; для 0 y h |
имеем: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
2 |
y |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F |
* |
y |
|
b |
|
|
|
|
|
|
y |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Sx |
|
|
|
|
|
y |
|
|
|
2 |
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
y |
|
|
|
|
|
|
|
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
b |
|
h |
|
|
h |
|
y |
|
|
|
|
h |
|
y |
h |
|
y |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
y |
|
|
4 |
2 |
y |
b |
2 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 2 |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
2 |
hy |
|
|
hy |
|
y 2 |
|
|
h2 |
|
y 2 |
|
|
b |
|
h2 |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b |
|
|
|
|
|
|
|
y 2 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
4 |
|
|
|
4 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
8 |
|
|
|
2 |
|
|
2 |
|
|
4 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пример. |
|
Определить касательные |
напряжения |
по высоте прямоугольного (а) и |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
круглого (б) сечения консольной балки, нагруженной положительной силой Р |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
на свободном правом торце, построить эпюру касательных напряжений . |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
y |
|
|
|
|
|
|
а) |
|
Обозначим в сечении по его высоте (на оси |
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
у) |
три характерные точки: 1 – |
по верхней |
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
h |
|
|
|
|
|
|
x |
|
|
max |
|
|
образующей; 2 – по нижней образующей; 3 |
|||||||||||||||||||||||||||||
|
4 |
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
– |
в |
центре |
тяжести |
сечения. |
Определим |
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
касательные |
|
напряжения |
|
|
для |
|
каждой |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
характерной точки: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
0, |
т.к. |
S |
0 ; |
|
2 |
0 , т.к. |
S 0 |
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
x |
|
|
|
|
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
Q |
y |
b h h |
3Qy |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
3 |
|
|
|
2 4 |
max , т.к. Sx F* |
y |
b |
h |
|
|
h |
|
|
bh |
Sxmax . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
bh |
b |
|
2bh |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
4 |
|
|
|
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Площадь эпюры касательных напряжений ограничивается параболой второй |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
степени. Направление действия напряжений совпадает с направлением действия |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
поперечной силы. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4R
3
1 |
у |
|
|
б) По аналогии |
с предыдущей задачей, |
|
|
||||
|
С |
R |
|
обозначим в |
сечении три характерные |
3 |
|
|
max |
|
|
|
О |
|
x |
|
|
Характерными2будем считать точки на оси ординат, располагающиеся по верхней и нижней образующей сечения, в местах изменения его ширины, а также в центре тяжести сечения.