- •Оглавление
- •Введение
- •1 Технологическая часть
- •1.1 Технологическая характеристика сырья, требования к его качеству
- •1.2 Технологическая схема производства, обоснование и описание
- •1.3 Основные требования к качеству готовой продукции, вспомогательных, упаковочных материалов и тары
- •Продукция должна отвечать требованиям гост 27844-88 «Изделия булочные. Технические условия».
- •1.4 Технический и микробиологический контроль производства и готовой продукции
- •2 Санитария и гигиена проетируемого предприятия
- •Технологические расчеты
- •3. 1 Мощность и режим работы проектируемого цеха
- •3.2 Выбор и расчет производительности печей
- •3.3 Расчет выхода готовой продукции
- •3.4 Расчет сырья, полуфабрикатов, вспомогательных материалов
- •4 Подбор и расчет технологического оборудования
- •5 Строительная часть
- •6 Безопасность жизнедеятельности
- •6.1 Организация охраны труда
- •6.2 Характеристика опасных и вредных факторов
- •6.3 Безопасное ведение технологических процессов
- •6.4 Пожарная безопасность
- •6.5 Экологичность проекта
- •Заключение
- •Список литературы
4 Подбор и расчет технологического оборудования
Для технологической схемы принимаем тестомесильную машину марки И8-ХТА12/1.
Рисунок 4.1. Тестомесильная машина И8-ХТА-12/1: 1 – патрубок подачи муки; 2 – дозатор муки; 3 – месильные валы; 4 – крышка; 5 – месильная лопасть; 6 – месильное корыто; 7 – станина; 8 – подшипник; 9 – выпускной патрубок
Таблица 4.1 Технические характеристики тестомесильной машины И8-ХТА-12/1
Производительность, кг/ч |
1300 |
Вместимость месильной камеры, дм3 |
240 |
Масса замешиваемого теста, кг |
100 |
Частота вращения месильного вала, с-1 |
1-1,3 |
Мощность электродвигателя, кВт |
4 |
Длительность замеса, мин |
12-15 |
Масса машины, кг |
800 |
Для расчета и анализа рабочего процесса тестомесильной машины составим баланс энергозатрат и оценим долю каждой из статей затрат в общем расходе энергии
где А1 – работа, расходуемая на перемешивание массы;
А2 – работа, расходуемая на перемещение лопастей;
А3 – работа, расходуемая на нагрев теста и соприкасающихся с ним металлических частей машины;
– работа, расходуемая на изменение структуры теста.
А1 =
где k – коэффициент подачи теста, показывающий, какая доля массы, захваченной месильной лопаткой, перемещается в осевом направлении; для такого типа машин £ = 0,1÷0,5;
– высота лопатки;
– угол атаки лопатки;
S – шаг образующей наклона лопатки.
Работу, расходуемую на привод месильных лопастей, определим по уравнению
Работу, расходуемую на нагрев теста и соприкасающихся с ним металлических частей машины за один оборот месильной лопатки,
где mТ – масса теста, находящегося в месильной емкости;
mж – масса металлоконструкции машины, прогревающаяся при замесе; ст,
сж – средняя теплоемкость теста и металла;
– температура массы в начале смешивания и конце замеса;
– длительность замеса, с
А3 =
Работу, расходуемую на изменение структуры теста, определим из уравнения
На основании полученных данных составим баланс энергозатрат
Выразим составляющие баланса в процентах
=8,73%; А2 = 3,3 %; А3 = 87,4 %; А4=0,44 %
Производительность тестомесильной машины непрерывного действия оценивают по формуле
ПН = z · (π ·D2 / 240) ·s · ρ · n ·K2·K3
где z – число валов месильных органов, z = 2;
D – диаметр окружности, описываемой крайними точками лопатки, D= 0,38 м;
n – частота вращения вала с лопатками, n=60 об/мин;
s – площадь лопатки, S=0,0035 м2;
ρ – плотность теста, , ρ =1100 кг/м3;
K2 – коэффициент заполнения месильной камеры (K2 = 0,3…0,7 )
K3 – коэффициент подачи, K3 = 0,3 … 0,5
Величину удельной работы при непрерывном замесе определяют по формуле
А = Рдв / ( η Пн)
где А – удельная работа замеса, Дж/г; для обычного замеса ;
Рдв – мощность двигателя тестомесильной машины , кВт;
η – кпд привода, η =0,8.
Из этого выражения при известной производительности машины найдём мощность двигателя [4]
Рдв = А · Пн · η
Рдв = 4·0,8·21,6·1000/60 =3,264 кВт
Рисунок 4.2. Тестоделительная шнековая машина: 1 – станина с приводом, 2 – делительная головка; 3 – переходной патрубок; 4 – бункер, 5 – приемная воронка
Предельный диаметр вала шнека
где tg = f – коэффициент трения ( – угол трения)
м
Принимаем диаметр вала шнека 0,045 м.
Угол подъема винтовых линий на внешней стороне шнека и у вала
Здесь d – принятый диаметр вала шнека.
Среднее значение угла подъема винтовых линий витка шнека
Коэффициент отставания частиц теста в осевом направлении
Изгибающий момент в витке стального шнека по внутреннему контуру
где а = D/d = 5,889
Н∙м/м
Толщина шнека
где [σи] = 150∙106 Па – допускаемое напряжение на изгиб
м
Крутящий момент на валу шнека и осевое усилие определяются из выражений
где n = 2 – число рабочих витков шнека.
Н∙м
Н
Нормальное и касательное напряжения вала
где – площадь поперечного сечения вала шнека,
– момент сопротивления кручению поперечного сечения вала.
Вал шнека полый, d0 = 0,03 м – внутренний диаметр.
м2
м3
Па
Па.
Эквивалентное напряжение по теории наибольших напряжений:
Па
Так как σэ < [σ] = 15∙107 Па – вал выдержит любое число нагружений.
Частота вращения шнека ω определяется по заданной производительности
кг/с
с-1
об/мин
Наиболее близкая табличная частота вращения мотор-редукторов равна 28 об/мин. С учетом этого необходимо произвести пересчет производительности.
где с-1
кг/с
Потребная мощность определяется по зависимости
где ηпс = 0,94 – к.п.д. подшипников скольжения,
ηпк = 0,99 – к.п.д. подшипников качения
кВт
Сводная таблица технологического оборудования приведена в Приложе-
нии А.