- •Глава 1. Термодинамические основи
- •Глава 2. Конструкция холодильних машин 96
- •Глава 3. Регулирование. Автоматизации работьі. Защита холодильних машин и установок кондиционирования воздуха 187
- •Глава 8. Система отопления и водоснабжения
- •Глава 1. Термодинамические основьі холодильних машин
- •1.1. Физические принципи получения низких температур
- •1.2. Основньїе параметри и единицьі их измерения
- •1.3. Первьій и второй закони термодинамики
- •1.4. Агрегатное состояние вещества
- •1.5. Обратньїй цикл Карно
- •125,6 Єтеор _ _ 3,73
- •1.6. Классификация и теплотехнические основи работьі холодильних машин
- •1.7. Рабочий процесс паровой компрессорной холодильной машини
- •1.8 Рабочий процесс и основньїе параметри поршневого компрессора
- •1.9. Холодопроизводительность компрессора и установки
- •1.10. Мощность компрессора и знергетические козффициентьі
- •1.11. Рабочие процесом парових двухступенчатьіх компресспоннмх холодильних машин
- •1.12. Холодильнме агентм и холодоносители
- •1.12.1 Холодильнме агентм
- •1.12.2. Теплоносители
- •Глава 2. Конструкция холодильних машин 2.1. Компрессорьі холодильньїх машин
- •2.1.1. Классификация поршневих компрессоров
- •2.1.2. Конструкция компрессоров
- •Оптимальньїе значения висоти подьема замьїкающего злемента клапана
- •2.1.3. Винтовьіе и роторньїе холодильнме компрессорьі
- •2.2. Устройство поршневих хладоновьіх компрессоров
- •2.2.1 Компрессор 2н2-56/7,5-105/7
- •2 Х 90° V-образное
- •2.2.2. Автоматический запорньїй вентиль
- •2.2.3. Компрессор 2фуубс-18
- •Технические характеристики компрессора 2фуубс-18
- •2.2.4. Компрессор типа V
- •2.2.5. Повьішение надежности и зкономичности компрессоров
- •2.2.6. Характерніше неисправности и требования безопасности при обслуживании компрессоров
- •И способи их устранения
- •2.3. Теплообменньїе и вспомогательньїе аппаратьі 2.3.1. Назначение теплообменников холодильних установок
- •2.3.2. Классификация и устройство конденсаторов
- •2.3.3. Теплопередача в конденсаторах и тепловой расчет
- •2.3.4. Классификация испарителей
- •2.3.5. Теплопередача в испарителях и воздухоохладителях
- •2.3.6. Конструкция испарителей подвижного состава
- •2.3.7. Характерньїе неисправности теплообменньїх аппаратов
- •2.3.8. Расчет испарителей
- •2.3.9. Вспомогательньїе аппаратьі
- •Глава 3. Регулирование. Автоматизация работьі. Защита холодильних машин и установок кондиционирования воздуха
- •3.1. Принципи автоматизации холодильних установок
- •3.2. Основньїе понятия об автоматическом регулировании
- •3.3. Классификация и основньїе злементьі приборов автоматики
- •3.4. Регуляторьі заполнения испарителя хладагентом
- •3.5. Терморегулирующие вентили
- •3.6 Приборьі регулирования давления
- •3.7 Приборьі регулирования температури
- •3.8. Исполнительньїе механизмьі
- •Глава 4. Холодильное оборудование пассажирских вагонов
- •4.1. Установка кондиционирования воздуха мав-іі
- •Вьібор ступеней охлаждения
- •4.2 Установка кондиционирования воздуха укв-31
- •4.3. Шкафьі-холодильники вагонов-ресторанов и охладители питьевой води
- •4.3.1. Шкафь-холодильники
- •4.3.2 Водоохладители
- •Глава 5. Хладоновьіе установки рефрижераторного подвижного состава
- •5.1. Основньїе характеристики хладоновьіх холодильних установок
- •5.2. Холодильньїе установки секции 2в-5 и арв
- •5.2.1. Холодильно-нагревательньїй агрегат раь-056/7
- •5.3 Холодильнме установки секций 5-бмз
- •5.4. Холодильная установка вагона для перевозки живой рьібьі
- •Глава 6. Жидкоазотная система охлаждения грузов (жасо)
- •6.1. Зарубежньїе разработки
- •6.2. Отечественньїе разработки жасо для железнодорожного транспорта
- •6.2.1. Крупнотоннажньїй рефрижераторний контейнер с азотной системой охлаждения
- •6.2.2. Система охлаждения в ажв
- •Основнье характеристики цистернь транспортной криогенной цтк - 1/0, 25
- •6.2.3. Макетньїй образец ажв
- •Глава 7. Зксплуатация и техническое обслуживание хладоновьіх
- •7.1. Зксплуатация и техническое обслуживание холодильного оборудования рефрижераторного подвижного состава
- •7.1.1. Холодильно-нагревательньїе установки вр-1м
- •7.1.2 Холодильно-нагревательная установка гаь-056/7
- •7.1.3. Установка кондиционирования воздуха мав-п
- •7.1.4. Установка кондиционирования воздуха укв-31
- •7.1.5. Шкафьі-холодильники
- •7.2. Техническая диагностика холодильньгх установок
- •7.3. Техника безопасности при обслуживании, ремонте и испьгтаниях холодильньгх установок
- •7.3.1. Общие положения
- •7.3.2. Правила техники безопасности
- •Глава 8. Система отопления и водоснабжения рефрижераторного подвижного состава и пассажирских вагонов
- •8.1.2. Рефрижераторная пятивагонная секция типа бмз
- •8.2. Вентиляция воздуха в пассажирских вагонах
- •8.2.1. Особенности системи вентиляции с рециркуляцией воздуха
- •8.2.2. Основи расчета и вьібора параметров системи вентиляции
- •8.3. Система отопления рпс и пассажирских вагонов
- •8.3.1. Рефрижераторная пятивагонная секция типа 2в-5
- •8.3.2. Рефрижераторная пятивагонная секция типа бмз
- •8.3.3. Система отопления купейного и некупейного вагонов постройки Тверского вагоностроительного завода (твз)
- •8.3.4. Система отопления купейного вагона постройки Германии
- •8.4. Системьі водоснабжения рпс и пассажирских вагонов
- •8.4.1. Рефрижераторная пятивагонная секция типа хб-5
- •8.4.2. Рефрижераторная пятивагонная секция типа бмз
- •8.4.3. Водоснабжение пассажирских вагонов
- •8.4.4. Система водоснабжения купейного вагона модели 61-4179 постройки твз
- •Литература
6.2.2. Система охлаждения в ажв
Система охлаждения в АЖВ состоит из системь охлаждения газа (АСО) и из системь раздачи атого газа — азотовоздушной смеси. Система охлаждения газа (АСО) и ее оборудование. В качестве ох-лаждающего агента применяется сжиженньй азот (ГОСТ 9293-74), полученньй из атмосферного воздуха способом глубинного охлаж-дения. Принцип охлаждения газа в вагоне основан на испарении жидкого азота, подаваемого в грузовое помещение, и нагреве ато-го газа от температурь испарения, (- 196 °С) до температурь, уста-новленной в соответствии с режимом перевозки груза. С целью обес-печения равномерного распределения температурь газа в грузовом помещении в АСО предусмотрено специальное устройство (вьсо-конапорньй ажектор), которое смешивает испарившийся азот с цир-кулирующим в вагоне газом (воздухом).
АСО — система расходного типа, рассчитанная на подачу в грузовое помещение жидкого азота до 300 кг/ч при температуре 86 К ( -187 °С).
Комплект криогенной системь АСО (рис. 6.5) состоит из двух одинаковьх установок, расположенньх по одному в каждом ма-шинном отделении и работающих независимо друг от друга. В каж-дую установку входит следующее оборудование:
блок расположенньх в 2 атажа цистерн 3 криогенньх транспор-тньх ЦТК-1/0.25. ГОСТ 17518-79Е;
шкаф арматурньй — 1 шт;
теплообменник 5—1 шт;
ажектор 4—1 шт.
Управление работ АСО осуществляется с помощью приборов РТПИ по сигналам: двух пневматических термопреобразователей,
установленньх непосредственно в грузовом помещении. Температура газа атих термопреобразователей фиксируется самописцем
ТКС-16/5. Знергосилового оборудования АЖВ не имеет; анергоис-точником для всех систем вагона служит анергия сжиженного газа, содержащегося в криогенньх цистернах.
Основнье характеристики цистернь транспортной криогенной цтк - 1/0, 25
Длина 2600 мм Масса азота 900 кг
Ширина 1275 мм Материалоемкость
Вьсота 1430 мм цистернь (отношение
массь оборудования
к массе азота) 1, 18
Масса
собственная 930 кг
Оборудование АСО обеспечивает:
хранение жидкого азота и регулируемую его подачу в грузовое помещение;
охлаждение газа, циркулирующего в грузовом помещении при охлаж-дении и термостатировании (поддержании температурного режима);
напор (перепад давления), обеспечивающий циркуляцию газа в
грузовом помещении;
подпитку системь пневмоавтоматики газообразньм азотом; блокировку подачи жидкого азота в грузовое помещение при от-
крьтьх погрузочньх дверях (аварийнье отключения).
В части воздействия климатических факторов внешней средь при аксплуатации комплект криогенного оборудования АСО соответствует
климатическому исполнению У, категории 2 по ГОСТ 15150-69.
Оборудование, входящее в комплект АСО, должно нормально работать в следующих условиях:
после пребьвания в зоне отрицательньх температур до минус 60 °С;
при относительной влажности окружающего воздуха 98 %; на вьсоте над уровнем моря до 1200 м;
при ударах с ускорением 6д в горизонтальной плоскости в на-правлении движения подвижного состава;
при ударньх нагрузках одиночного действия с ускорением до 8д.
Система охлаждения и раздачи азотовоздушной смеси работает следующим образом.
Жидкий азот из нижней емкости А1 (рис. 6.4) самотеком поступа-ет в испаритель И1, где испаряется и атим создает избьточное давле-ние в контуре наддува верхней емкости А2. Зто давление поддержи-вается на заданном уровне с помощью регулятора давления РД1 (после превьшения заданного давления РД1 прекращает подачу жидко-го азота в испаритель И1, тем самьм давление в контуре наддува автоматически поддерживается в заданньх пределах). Для подачи азота в систему распределения азота (СРА1, СРА2) в систему пневмоавтоматики открьвают специальнье вентили ВН3 и ВН5.
Если температура в грузовом помещении, измеряемая датчиком температурь пневматического регулятора температурь РТПШ (РТ1), оказьвается вьше заданной установки на приборе РТ1, то исполнительньй механизм РП1 открьт и жидкий азот поступает через распределительньй трубопровод в теплообменник Т1 (в про-тивном случае РП1 закрьт и подачи азота нет). В теплообменнике Т1 жидкий азот испаряется и его парь нагреваются от криогенной температурь испарения -195 °С до температурь примерно - 87 °С. В результате вьсоконапорная струя зтих паров азота поступает в сопло зжектора 31 и с большой скоростью вьходит из сужающейся (конфузорной) части зжектора. Вследствие больших скоростей те-чения газа в конфузоре создается сильное разряжение, из-за чего происходит интенсивное подсасьвание (зжекция) газовой средь из грузового помещения. В.результате происходит интенсивное сме-щение и теплообмен холодньх паров азота и «теплого» зжектируе-мого газа. Указанная смесь через расширяющуюся часть зжектора (диффузор) вьходит в виде вьсоконапорной струи. 3та струя про-дувается вдоль секций теплообменника Т1. В результате охлажда-ющий газ, потеряв часть знергии и нагреваясь, через щели в лож-ном потолке проникает в пространство между боковьми стенами и грузом. Опускаясь вниз (из-за более вьсокой плотности), зтот газ поступает под напольнье решетки и через их продольнье каналь подсасьвается зжектором в область между торцевой перегородкой грузового помещения и щитом. Циркулирующая таким образом азотвоздушная смесь отбирает тепло от груза, охлаждая его, и ком-пенсирует теплопритоки через ограждения кузова. Количество по-лучаемого холода определяется разностью знтальпий жидкого и га-зообразного азота (~ 400 кДж/кг = 0,111 кВт-ч/кг).
Если температура газовой смеси на вьходе грузового помещения оказьвается вьше заданного (установкой на регуляторе температурь РТ2) уровня, то клапан исполнительного механизма РП2 открьт и жидкий азот через специальную форсунку поступает в конфузор зжектора 31. 3та дополнительная подача азота способствует более интенсивному охлаждению газовой средь, циркулирующей в вагоне. Для увеличения подачи жидкого азота через форсунку до максимального значения (что необходимо в начале захолаживания груза) используется ручное открьтие специального вентиля ВН6. Процесс охлаждения длится до тех пор, пока исполнительньй механизм РП1 не отключит подачу жидкого азота из емкостей А1 и А2.
Принцип работьі пневмоавтоматики. Подача управляющего газа (газообразного азота) из обеих емкостей азотного обеспечения производится через общий коллектор при помощи ручного вентиля ВН5. Коллектор подводит питающий газообразньй азот к регуляторам температурь РТ1 и РТ2, а также к пневмотумблером ПТ1, ПТ2 и к пневмокнопкам ВК1, ВК2 системь аварийной блокировки дверей. При положении тумблеров «открьто» азот через специаль-ное включающее реле подается на вход терморегулятора РТ, под-готовив его к работе.
При срабатьвании регуляторов температурь РТ1 и РТ2 управля-ющий газ открьвает клапань исполнительньх механизмов РП1 и РП2 и происходит подача жидкого азота в систему распределения жидкого азота. Если включен любой из предохранительньх пневмотумблеров ПТ1 (или ПТ2) и открьта любая погрузочная дверь, т.е. сработал кон-цевой вьключатель любой из пневмокнопок ВК1 (или ВК2), то кол-лектор будет соединен с атмосферой. При атом специальное дроссель-ное устройство (дюза) ДР1 ограничит расход управляющего газа в систему пневмоавтоматики и давление снизится до величинь, при ко-торой исполнительнье механизмь РП1 и РП2 закроются и прекратят подачу жидкого азота в его распределительную систему.
Устройство, ограничивающее давление азотовоздушной средьі в вагоне АЖВ. По сравнению с изотермическим вагонами машинной системь охлаждения АЖВ с азотной системой охлаждения (АСО) вьгодно отличается отсутствием подвижньх и трущихся конструк-тивньх частей оборудования, что должно обеспечить большую на-дежность аксплуатации. Вьсокая отпускная цена и недостаточнье обьемь производства жидкого азота обусловливают поиски спо-соба его акономного расходования на охлаждение грузов и предох-ранения его от утечек. При впрьске жидкого азота в грузовое по-мещение АЖВ (за счет испарения азота) создается повьшенное дав-ление, уровень которого определяется расходом азота и степенью герметичности кузова.
В зарубежньх конструкциях АЖВ для предотвращения чрезмерно-го повьшения давления предусмотрень специальнье предохранитель-нье клапань газосброса. Так в АЖВ (рис. 6.5) атот клапан расположен на погрузочньх дверях. В АЖВ европейского обьединения «Интерфри-го» клапан газосброса также помещен на дверях. Конструкция клапа-нов основана на принципе преодоления магнитного сцепления уплот-нительньх алементов при превьшении расчетного давления.
64
Для изотермических вагонов при проверке их герметичности (методом внутреннего наддува воздухом) наблюдается закономерность: Ь = Ь (АР); Ь=соші; п=соші.
где Ь — расход воздуха, подаваемого в вагон для создания
в нем избьточного давления по сравнению с давлением вне вагона:
Отсюда
1/п
АРст
_
\Ьст;
Зто стандартное избьгточное давление (49Па) и соответствующий зтому давлению расход воздуха через ограждения кузова (м3/ч).
По данньм многократньх изменений на рефрижераторньх вагонах производства заводов ПО БМЗ и «Дессау» при уплотнении слив-ньх отверстий среднее значения 1/п=1,54; для более герметичньх вагонов величина 1/п ближе к 1. Так по результатам проведенньх во ВНИИЖТе и ВНИИВе совместньх испьтаний первого опьтного об-разца рефрижераторного вагона «сзндвич» величина 1/п равна 1,67 при зксплуатационном состоянии вагона, когда Ьст = 31,4 м3/ч.
В соответствии с ТУ 24.05.789-88 на АЖВ предполагается обес-печить степень герметичности Ьст = 30 м3/ч, что близко к указан-ной вьше величине. Позтому по приведенной формуле при температуре і в вагоне получим:
і = +14 °С; Р =1,225 кг/м3; О = 38,7 кг/ч; Ь = 31,6 м3/ч; Р = 49,5 Па;
і = +14 °С; Р =1,27 кг/м3; О = 40 кг/ч; Ь = 31,5 м3/ч; Р = 49,4 Па;
і = +14 °С; Р =1,395 кг/м3; О = 60 кг/ч; Ь = 43 м3/ч; Р = 82,8 Па.
Таким образом, при расходах азота на штатньх режимах избь-точное давление не превьшает 85 Па. Однако при максимальньх расходах (300 кг/ч), предусмотренньх в АЖВ, расчетное давление может составить 1460 Па.
Из опьта известно, что отражающие конструкции кузова вьдер-живают избьгточное давление примерно 120 Па; при более вьсоких давлениях происходит смятие резиновьх уплотнений дверного прое-ма, утечки воздуха и сброс давления. Таким образом, когда расход азота состовляет 60 кг/ч, наличие клапана газосброса в вагоне нео-бязательно. Однако для режимов захолаживания груза при максимальньх расходах азота установка талого клапана желательна, т.к. уже при избьточном давлении 300 Па механизм открьвания погру-зочньх дверей испьітьівает значительнье перегрузки.
В связи зтим, клапан газосброса целесообразно отрегулировать
на открьтие при давлениях больше или равно 120 Па (как зто сде-
лано в европейских АЖВ для «Интерфриго»).