- •8.1. Краткий обзор существующих работ
- •8.2. Построение обобщенного дифференциального уравнения неустановившейся фильтрации однородной жидкости и газа в пористой среде при изотермическом процессе
- •(Источников) в пространстве
- •8.3. Приток к несовершенной линии стоков (скважине) в ограниченном пласте при наличии подошвенной воды
- •Прямоугольной формы за счет напора подошвенной воды
- •9. Методы расчета фильтрационных сопротивлений. Табулирование сложных функций
- •9.1. Краткий обзор существующих работ; постановка задач
- •9.2. Методы расчета фильтрационных сопротивлений при установившемся притоке жидкости и реального газа к несовершенной скважине. Табулирование функций
- •Ограниченном однородно-анизотропном пласте
- •Т абулированные значения функции
- •Экраном и относительным вскрытия пласта
- •Обусловленного нелинейным законом фильтрации
- •С1 от относительного вскрытия пласта при параметрах ρ0 и
- •9.3. Методика расчета фильтрационных сопротивлений при неустановившемся осесимметричном притоке жидкости (газа) к несовершенной скважине в неограниченном пласте.
- •При параметре
- •9.4. Методика расчета фильтрационных сопротивлений при неустановившемся притоке жидкости к несовершенной скважине в ограниченном пласте по линейному закону
- •9.5. Методика расчета фильтрационных сопротивлений, обусловленных перфорацией колонны
- •Пласта æ* при фиксированной глубине l0 пулевого канала (см)
- •Канала при фиксированном значении анизотропии пласта æ*
- •10. Интерпретация результатов исследования гидродинамически несовершенных скважин при нестационарной фильтрации
- •10.1. Общая характеристика прискважинной зоны пласта
- •10.2. Основы дифференциального и интегрального методов обработки кривых восстановления давления в пласте
- •10.3. Влияние учета несовершенства скважин на точность определения параметров пласта при интерпретации кривых восстановления давления
- •10.4. Влияние изменения проницаемости на характеристики пласта
- •Исходные данные для обработки квд
- •10.5. Определение радиуса кольцевой неоднородности по квд при дренировании однородно-анизотропного пласта несовершенной скважиной
- •Неоднородностью
- •10.6. Интерпретация кольцевой неоднородности пласта и скин-эффект в условиях плоско-радиального потока
- •Литература к гл. 8-10
- •11. Моделирование процессов статического конусообразования при разработке нефтяных, газовых и нефтегазовых залежей
- •11.1. Сущность проблемы конусообразования
- •11.2. Моделирование процесса статического конусообразования
- •Статическом равновесии границы раздела
- •11.3. Методы расчета предельных безводных и безгазовых дебитов несовершенных скважин, дренирующих нефтегазовые залежи с подошвенной водой
- •При безнапорном притоке к несовершенной скважине
- •Воды в условиях напорного притока к несовершенной скважине
- •Зависимости от расположения интервала вскрытия пласта
- •11.4. Расчет предельных безводных дебитов несовершенных сважин и депрессий в газовых залежах с подошвенной водой при линейном законе фильтрации
- •Результаты расчетов погрешности d0 по формуле (11.49)
- •11.5. Решение задач конусообразования по двухзонной схеме притока
- •Определение ординаты x0 и функции е0(x0, r, )
- •Литература к гл. 11
- •12. Моделирование процессов динамического конусообразования при разработкЕ водонефтяных и газонефтяных залежЕй
- •12.1. Краткий обзор теоретических работ по конусообразованию
- •12.2. Упрощенные и строгие методы расчета времени безводной эксплуатации скважин с подошвенной водой
- •Скважины t от относительного вскрытия пласта
- •12.3. Методика прогнозирования продвижения границы раздела и нефтеотдачи за безводный период по удельному объему дренирования
- •12.4. Уточненная методика расчета безводного периода эксплуатации несовершенной скважины при опережающей разработке нефтяной оторочки
- •12.5. Уточненная методика расчета времени прорыва нефти из оторочки к забою газовой скважины при опережающей разработке газовой шапки
- •12.6. Уточненная методика расчета времени прорыва газа из газовой шапки к забою несовершенной скважнны, дренирующей нефтяную оторочку
- •Залежи несовершенной скважиной
- •Литература к гл. 12
- •13. Установившийся и неустановившийся приток жидкости и газа к вертикальным трещинам грп и горизонтальным стволам
- •13.1. Установившийся приток к вертикальным трещинам и горизонтальным стволам скважин
- •Скважине и несовершенной щели в полосообразном пласте
- •13.2. Наиболее известные формулы дебита горизонтальных стволов нефтяных скважин при установившемся притоке
- •13.3. Определение дебита горизонтального ствола скважины по методу эквивалентных фильтрационных сопротивлений
- •Горизонтальной скважины по сравнению с дебитом вертикальной
- •13.4. Определение оптимального местоположения и дебита горизонтального ствола скважины, дренирующего нефтегазовую залежь с подошвенной водой
- •Залежи с подошвенной водой
- •Погрешность формул (13.4.1) и (13.4.2)
- •Определение безразмерного дебита 10 скважины-трещиы
- •13.5. К обоснованию оптимальной сетки горизонтальных скважин и сравнительная эффективность их работы вертикальными трещинами и скважинами
- •Расположением горизонтальной скважины
- •Результаты расчета оптимальных размеров а и b сетки размещения горизонтальных скважин и вертикальных трещин и их эффективности при исходных параметрах a, l
- •13.6. Неустановившийся приток жидкости и газа к несовершенной галерее (вертикальной трещине грп) и горизонтальному стволу скважины по двухзонной схеме
- •4.Приток к горизонтальному стволу
- •Трещины q0 от степени вскрытия пласта
- •5. Приток реального газа к вертикальной трещине грп и горизонтальному стволу по нелинейному закону фильтрации
- •13.7. Установившийся и неустановившийся приток жидкости к многозабойным горизонтальным скважинам
- •13.7.1. Некоторые типовые профили многозабойных скважин
- •Разработке нефтегазовых залежей
- •Воды горизонтальными стволами в плоскости (X, z)
- •(Y, z) при одновременно–раздельном отборе воды и нефти
- •Линиями нагнетания
- •13.8. Решение некоторых гидродинамических задач притока жидкости к горизонтальным стволам скважин на основе теории функций комплексного переменного.
- •Продуктивном блоке
- •Результаты расчета фукнкции f(ρ,
- •Литература к гл. 13
- •1.Чарный и.А. Подземная гидромеханика. Гтти, 1948.
- •Результаты расчета добавочных фильтрационных сопротивлений при
- •Табулированные значения функции фильтрационного сопротивления по формуле (9.3.4)
- •Значение безразмерных плотностей по формулам (11.25) и (11.26)
8.2. Построение обобщенного дифференциального уравнения неустановившейся фильтрации однородной жидкости и газа в пористой среде при изотермическом процессе
Дифференциальные уравнения движения сжимаемой однородной жидкости и газа при установившемся неустановившемся изотермическом процессах хорошо известны. Ниже дается упрощенный вывод обобщенного дифференциального уравнения движения, из которого получается ряд уравнений для частных случаев. Кроме того, указаны методы решения и пути использования их в нефтегазопромысловой практике.
8.2.1. Неустановившееся изотермическое движение сжимаемой жидкости в деформируемой пористой среде. Неизвестными функциями являются: давление ; вектор скорости фильтрации ; плотность или удельный объемный вес ; пористость пласта .
Уравнение неразрывности записывается в виде
(8.2.1)
Уравнение состояния для упругой жидкости и пористости суть:
(8.2.2)
Здесь
0 и т0 – плотность и коэффициент пористости при начальном давлении Р0;
βж и с – коэффициенты сжимаемости жидкости и скелета пористой среды.
Введем обобщенную функцию и продифференцируем ее:
(8.2.3)
С учетом (8.2.2) и (8.2.3) уравнение (8.2.1) принимает вид
(8.2.4)
Здесь
* – коэффициент упругоемкости пласта.
Рассмотрим некоторые частные случаи.
1. Движение плоскорадиальное неустановившееся, жидкость вязкая упруго-капельная, пласт однородный: (Р)=0=const; (Р)==const; Ki(P)=K=const. Из уравнения (8.2.4) следует известное уравнение пьезопроводности
(8.2.5)
Здесь
æ – коэффициент пьезопроводности пласта.
2. Движение неустановившееся, плоскорадиальное, пласт однородно-анизотропный (Кr/Кz). Уравнение (8.2.4) принимает вид
(8.2.6)
æ* – коэффициент анизотропии пласта.
3. Движение установившееся, жидкость несжимаемая: (Р)=0=const; дР/dt=0. Из уравнения (8.2.4) следует известное уравнение Лапласа .
4. Движение неустановившееся, жидкость упруго-капельная, вязкопластичная, (Р)=0=const. Коэффициент подвижности K/ есть [23]
(8.2.7)
где
К0 и 0 – параметры для вязкопластичной жидкости с ослабленными структурно-механическими свойствами, т. е. когда создаваемый градиент сдвига достиг второго начального предельного градиента (grad P++) [23].
С учетом выражений (8.2.3) и (8.2.7) уравнение (8.2.4) запишется в виде
; ; . (8.2.8)
Для функции (10.2.7) предложены различного вида аппроксимации. Б.И. Султанов для вязкопластичной жидкости предложил соотношение
(10.2.9)
где
– предельный перепад давления сдвига, определяемый по экспериментальным данным;
Р0 – предельное давление сдвига;
Р и Рс – пластовое и забойное давление.
Взяв производную функцию (8.2.8) с учетом выражения (8.2.9), из уравнения (8.2.8) получаем
(8.2.10)
Как видим, уравнение (8.2.10) нелинейное и требует численного интегрирования. Линеаризация этого уравнения, очевидно, возможна при режиме пласта Тогда уравнение (8.2.10) представляет собой уравнение пьезопроводности, решение которого хорошо известно. Переход к давлению после нахождения функции можно осуществить по формуле, получаемой интегрирование функции (8.2.8) с учетом выражения (8.2.9) в пределах от Р0 до Р:
. (8.2.11)
Нетрудно видеть, что при из формулы (8.2.11) следует а уравнение (8.2.10) обращается в уравнение пьезопроводности. Предложены также более точные аппроксимации функции (8.2.7), интерпретация которых может быть произведена аналогичным образом [23].
Для установившегося движения из уравнения (8.2.8) следует уравнение Лапласа для функции , т. е. .
8.2.2. Изотермическая фильтрация реального газа. Принимается: температура пласта постоянной, Т=const; коэффициент сверхсжимаемости газа Z=Z(P,T); коэффициент вязкости =(Р,Т); коэффициенты проницаемости K=const и пористости т0=const. Тогда, учитывая уравнение состояния реального газа и обобщенную функцию (8.2.3), из уравнения неразрывности (8.2.1) получаем
(8.2.12)
Преобразуя уравнение (8.2.12) с учетом дифференциала dР, находим
(8.2.13)
Нелинейное уравнение (8.2.13) является основным дифференциальным уравнением фильтрации газа и носит название обобщенное уравнение Лейбензона. Одним из методов решения подобных уравнений является метод линеаризации, широко освещенный в литературе [6 и др.]. Если усреднить и , то из формулы для Р (8.2.12) следует известная функция Лейбензона, подстановка которой в уравнение (8.2.12) дает
(8.2.14)
Получили нелинейное дифференциальное уравнение Лейбензона для фильтрации идеального газа, аналогичное уравнению Буссинеска.
Разделив левую и правую части уравнения (8.2.14) на удельный объемный вес , получаем:
(8.2.15)
где
Н – напор;
С – коэффициент фильтрации;
У – высота положения.
Уравнение (8.2.15) носит название дифференциального уравнения гидравлической теории нестационарного безнапорного притока Буссинеска. Одним из методов решения подобных уравнений является метод линеаризации Лейбензона [6].
В связи с открытием месторождений природного газа, в смеси которого содержится большое количество кислых компонентов, таких как сероводород, углекислый газ, азот, возникает необходимость учета реальных свойств газа при обработке КВД и определении параметров пласта. С учетом реальных свойств газа для случая Ki=K=const функцию (8.2.12) можно преобразовать к следующему виду:
(8.2.16)
(8.2.17)
где
– приведенные критические давление и температура;
см – коэффициент динамической вязкости смеси природного газа в атмосферных условиях;
0 – поправка на вязкость за счет содержания компонентов;
α – поправка на сжимаемость газа, учитывающая содержание в смеси кислых компонентов.
Имея опытные данные для определения коэффициентов вязкости и сверхсжимаемости, можно рассчитать функцию (8.2.16). Результаты таких расчетов путем численного интегрирования функции J0 приведены в диапазоне параметров: концентрация компонентов (СО2+H2S)=1060% [24, 24а].
8.2.3. Фильтрация газоконденсатной смеси. Для гомогенной жидкости уравнения (8.2.8) записываются в виде:
(8.2.18)
,
где
(8.2.19)
(8.2.20)
Н* – потенциальная функция Лейбензона-Христиановича;
Kк () и Kг () – фазовые проницаемости для конденсата и газа, как функции конденсатонасыщенности ;
к; г – коэффициенты абсолютной вязкости конденсата и газа в пластовых условиях;
см – плотность газоконденсатной смеси в пластовых условиях;
г – насыщенность пористой среды газом;
Вк и Вг – объемные коэффициенты фаз;
гк – коэффициент растворимости газа в конденсате;
– потенциальные функции, соответствующие давлениям начала конденсации Рнк и на забое скважины Рс.
Уравнения (8.2.8), (8.2.10), (8.2.13), (8.2.14) и (8.2.15) могут быть записаны в цилиндрических координатах по аналогии с уравнением (8.2.6).
8.2.4. Обобщение уравнений. Неустановившийся приток к несовершенной скважине. Анализируя приведенные уравнения можно заметить, что структура и методы решения их одинаковы. Это позволяет обобщить их в одно уравнение для однородной «фиктивной» жидкости с некоторой «фиктивной» потенциальной функцией Ф. Тогда, согласно В.Н. Щелкачеву [25], обобщенное уравнение фильтрации может быть записано в унифицированной форме
(8.2.21)
Отсюда следует:
а) при =0, =Х и j=0 — уравнение для прямолинейного одномерного потока
(8.2.22)
б) при =1, =r и j=1 — уравнение притока в цилиндрических координатах
(8.2.23)
в) при =2, =r и j=0 — уравнение для сферического потока
(8.2.24)
Как известно [8], в области, содержащей стоки (источники), потенциал удовлетворяет уравнению Пуассона =(x,y,z,t), где – оператор Лапласа, – плотность стока. Тогда для потенциала точечного стока можно использовать уравнение (8.2.21), добавив в левую часть слагаемое:
(8.2.25)
где
q0 – интенсивность стока;
(r) – функция Дирака [8];
q(t) – некоторая функция времени.
Для притока к точечному стоку с координатами r=0, z=, расположенному в круговом осессиметричном однородно-анизотропном пласте конечного радиуса, уравнение (8.2.23) с учетом (8.2.25) записывается в виде
(8.2.26)
Решения приведенных уравнений широко освещены в задачах подземной гидрогазодинамики и теории разработки нефтяных, газовых и газоконденсатных месторождений для плоского течения. Здесь мы покажем использование полученных уравнений для решения задач неустановившейся пространственной фильтрации жидкости на основе теории потенциала точечного стока-источника.
Для линии стоков, частично вскрывающей (несовершенная скважина по степени вскрытия) бесконечный по протяженности однородный пласт в интервале и конечный по толщине h (Рис.8.1а) получено следующее решение для понижения забойного давления в безразмерных параметрах [28]:
, (8.2.27)
Рис. 8.1а. Схема притока к несовершенной линии стоков