- •8.1. Краткий обзор существующих работ
- •8.2. Построение обобщенного дифференциального уравнения неустановившейся фильтрации однородной жидкости и газа в пористой среде при изотермическом процессе
- •(Источников) в пространстве
- •8.3. Приток к несовершенной линии стоков (скважине) в ограниченном пласте при наличии подошвенной воды
- •Прямоугольной формы за счет напора подошвенной воды
- •9. Методы расчета фильтрационных сопротивлений. Табулирование сложных функций
- •9.1. Краткий обзор существующих работ; постановка задач
- •9.2. Методы расчета фильтрационных сопротивлений при установившемся притоке жидкости и реального газа к несовершенной скважине. Табулирование функций
- •Ограниченном однородно-анизотропном пласте
- •Т абулированные значения функции
- •Экраном и относительным вскрытия пласта
- •Обусловленного нелинейным законом фильтрации
- •С1 от относительного вскрытия пласта при параметрах ρ0 и
- •9.3. Методика расчета фильтрационных сопротивлений при неустановившемся осесимметричном притоке жидкости (газа) к несовершенной скважине в неограниченном пласте.
- •При параметре
- •9.4. Методика расчета фильтрационных сопротивлений при неустановившемся притоке жидкости к несовершенной скважине в ограниченном пласте по линейному закону
- •9.5. Методика расчета фильтрационных сопротивлений, обусловленных перфорацией колонны
- •Пласта æ* при фиксированной глубине l0 пулевого канала (см)
- •Канала при фиксированном значении анизотропии пласта æ*
- •10. Интерпретация результатов исследования гидродинамически несовершенных скважин при нестационарной фильтрации
- •10.1. Общая характеристика прискважинной зоны пласта
- •10.2. Основы дифференциального и интегрального методов обработки кривых восстановления давления в пласте
- •10.3. Влияние учета несовершенства скважин на точность определения параметров пласта при интерпретации кривых восстановления давления
- •10.4. Влияние изменения проницаемости на характеристики пласта
- •Исходные данные для обработки квд
- •10.5. Определение радиуса кольцевой неоднородности по квд при дренировании однородно-анизотропного пласта несовершенной скважиной
- •Неоднородностью
- •10.6. Интерпретация кольцевой неоднородности пласта и скин-эффект в условиях плоско-радиального потока
- •Литература к гл. 8-10
- •11. Моделирование процессов статического конусообразования при разработке нефтяных, газовых и нефтегазовых залежей
- •11.1. Сущность проблемы конусообразования
- •11.2. Моделирование процесса статического конусообразования
- •Статическом равновесии границы раздела
- •11.3. Методы расчета предельных безводных и безгазовых дебитов несовершенных скважин, дренирующих нефтегазовые залежи с подошвенной водой
- •При безнапорном притоке к несовершенной скважине
- •Воды в условиях напорного притока к несовершенной скважине
- •Зависимости от расположения интервала вскрытия пласта
- •11.4. Расчет предельных безводных дебитов несовершенных сважин и депрессий в газовых залежах с подошвенной водой при линейном законе фильтрации
- •Результаты расчетов погрешности d0 по формуле (11.49)
- •11.5. Решение задач конусообразования по двухзонной схеме притока
- •Определение ординаты x0 и функции е0(x0, r, )
- •Литература к гл. 11
- •12. Моделирование процессов динамического конусообразования при разработкЕ водонефтяных и газонефтяных залежЕй
- •12.1. Краткий обзор теоретических работ по конусообразованию
- •12.2. Упрощенные и строгие методы расчета времени безводной эксплуатации скважин с подошвенной водой
- •Скважины t от относительного вскрытия пласта
- •12.3. Методика прогнозирования продвижения границы раздела и нефтеотдачи за безводный период по удельному объему дренирования
- •12.4. Уточненная методика расчета безводного периода эксплуатации несовершенной скважины при опережающей разработке нефтяной оторочки
- •12.5. Уточненная методика расчета времени прорыва нефти из оторочки к забою газовой скважины при опережающей разработке газовой шапки
- •12.6. Уточненная методика расчета времени прорыва газа из газовой шапки к забою несовершенной скважнны, дренирующей нефтяную оторочку
- •Залежи несовершенной скважиной
- •Литература к гл. 12
- •13. Установившийся и неустановившийся приток жидкости и газа к вертикальным трещинам грп и горизонтальным стволам
- •13.1. Установившийся приток к вертикальным трещинам и горизонтальным стволам скважин
- •Скважине и несовершенной щели в полосообразном пласте
- •13.2. Наиболее известные формулы дебита горизонтальных стволов нефтяных скважин при установившемся притоке
- •13.3. Определение дебита горизонтального ствола скважины по методу эквивалентных фильтрационных сопротивлений
- •Горизонтальной скважины по сравнению с дебитом вертикальной
- •13.4. Определение оптимального местоположения и дебита горизонтального ствола скважины, дренирующего нефтегазовую залежь с подошвенной водой
- •Залежи с подошвенной водой
- •Погрешность формул (13.4.1) и (13.4.2)
- •Определение безразмерного дебита 10 скважины-трещиы
- •13.5. К обоснованию оптимальной сетки горизонтальных скважин и сравнительная эффективность их работы вертикальными трещинами и скважинами
- •Расположением горизонтальной скважины
- •Результаты расчета оптимальных размеров а и b сетки размещения горизонтальных скважин и вертикальных трещин и их эффективности при исходных параметрах a, l
- •13.6. Неустановившийся приток жидкости и газа к несовершенной галерее (вертикальной трещине грп) и горизонтальному стволу скважины по двухзонной схеме
- •4.Приток к горизонтальному стволу
- •Трещины q0 от степени вскрытия пласта
- •5. Приток реального газа к вертикальной трещине грп и горизонтальному стволу по нелинейному закону фильтрации
- •13.7. Установившийся и неустановившийся приток жидкости к многозабойным горизонтальным скважинам
- •13.7.1. Некоторые типовые профили многозабойных скважин
- •Разработке нефтегазовых залежей
- •Воды горизонтальными стволами в плоскости (X, z)
- •(Y, z) при одновременно–раздельном отборе воды и нефти
- •Линиями нагнетания
- •13.8. Решение некоторых гидродинамических задач притока жидкости к горизонтальным стволам скважин на основе теории функций комплексного переменного.
- •Продуктивном блоке
- •Результаты расчета фукнкции f(ρ,
- •Литература к гл. 13
- •1.Чарный и.А. Подземная гидромеханика. Гтти, 1948.
- •Результаты расчета добавочных фильтрационных сопротивлений при
- •Табулированные значения функции фильтрационного сопротивления по формуле (9.3.4)
- •Значение безразмерных плотностей по формулам (11.25) и (11.26)
13.4. Определение оптимального местоположения и дебита горизонтального ствола скважины, дренирующего нефтегазовую залежь с подошвенной водой
Здесь приводится методика, позволяющая обосновать оптимальное местоположение горизонтального ствола скважины с точки зрения наибольшей безводной и безгазовой добычи нефти в случае дренирования нефтегазовой залежи с подошвенной водой. Дан пример оптимального размещения горизонтальной скважины.
Разбуривание нефтяных, нефтегазовых и газовых месторождений горизонтальными стволами скважинами является фундаментальной предпосылкой создания рациональных систем разработки в осложненных условиях как в начальный период, так и на поздней стадии эксплуатации низкопроницаемых и малопродуктивных пластов. Достигнутое совершенство технических средств и технологий позволяет осуществлять вскрытие продуктивного горизонта в широком диапазоне радиусов, глубин бурения, диаметра горизонтального ствола и его протяженности. Другими словами, методы сооружения скважин с горизонтальным стволом достаточно хорошо отработаны.
Однако в настоящее время, по мнению авторов, существенное внимание должна привлечь технология проводки горизонтальных скважин с малым радиусом набора кривизны, чтобы изолировать зоны осложнений непосредственно над или под продуктивным объектом. Наиболее сложным в этом аспекте является определение оптимального местоположения горизонтального ствола, обеспечивающего наибольшие предельные безводные и безгазовые дебиты, безводные и бюезгазовые периоды работы скважины и наибольшую безводную и безгазовую нефтеотдачу в удельном объеме дренирования.
Задачи притока пластовых жидкостей к горизонтальным скважинам, дренам и трещинам рассматривались многоми авторами в различной постановке. Современное развитие техники бурения и технологии эксплуатации горизонтальных скважин сделало вполне реальным их широкое практическое решение с существенной технико-экономической эффективностью. Однако горизонтальное бурение все еще остается проблематичным делом, требующим во многих нефтедобывающих регионах проводить сравнительные экономические анализы для скважин с вертикальными и горизонтальными стволами.
Здесь предлагается методика отыскания оптимального местоположения точки начала горизонтального ствола, основанная на точном аналитическом решении для потенциала точечного стока и методика расчета предельных безводных и безгазовых дебитов[29].
Рассмотрим приток жидкости к точечному стоку с координатами 0( 1,η), расположенному несимметрично в бесконечном полосообразном горизонтальном однородно-анизотропном пласте с непроницаемымми кровлей и подошвой (рис.13.8). В работах [4,7] методом интегральных преобразований получено точное решение уравнения Пуассона для распределения потенциала скрости фильтрации, вызванного работой точечного стока. После улучшения сходимости бесконечного ряда при = к и =2 к:
(13.4.1)
(13.4.2)
где
q – плотность точечного стока (удельный расход на единицу длины горизонтального ствола), м2/с;
æ* – коэффициент анизотропии пласта;
Сh( ) – гиперболический косинус;
Если за горизонтальную скважину принять в соответствии с конвергенцией [6] отрезок линии стока высотой "С" (см.рис.13.8), равный длине окружности горизонтального ствола С=πd (d – диаметр скважины), то потенциал такой скважины-трещины (щели) на единицу ширины потока определится интегралом
(13.4.3)
Внося (13.4.1) и (13.4.2) последовательно в (13.4.3) и интегрируя, получаем распределение потенциала, вызванного работой скважины-трещины:
(13.4.4)
(13.4.5)
Рис.13.8. Схема притока к скважине-трещине в нефтегазовой