- •8.1. Краткий обзор существующих работ
- •8.2. Построение обобщенного дифференциального уравнения неустановившейся фильтрации однородной жидкости и газа в пористой среде при изотермическом процессе
- •(Источников) в пространстве
- •8.3. Приток к несовершенной линии стоков (скважине) в ограниченном пласте при наличии подошвенной воды
- •Прямоугольной формы за счет напора подошвенной воды
- •9. Методы расчета фильтрационных сопротивлений. Табулирование сложных функций
- •9.1. Краткий обзор существующих работ; постановка задач
- •9.2. Методы расчета фильтрационных сопротивлений при установившемся притоке жидкости и реального газа к несовершенной скважине. Табулирование функций
- •Ограниченном однородно-анизотропном пласте
- •Т абулированные значения функции
- •Экраном и относительным вскрытия пласта
- •Обусловленного нелинейным законом фильтрации
- •С1 от относительного вскрытия пласта при параметрах ρ0 и
- •9.3. Методика расчета фильтрационных сопротивлений при неустановившемся осесимметричном притоке жидкости (газа) к несовершенной скважине в неограниченном пласте.
- •При параметре
- •9.4. Методика расчета фильтрационных сопротивлений при неустановившемся притоке жидкости к несовершенной скважине в ограниченном пласте по линейному закону
- •9.5. Методика расчета фильтрационных сопротивлений, обусловленных перфорацией колонны
- •Пласта æ* при фиксированной глубине l0 пулевого канала (см)
- •Канала при фиксированном значении анизотропии пласта æ*
- •10. Интерпретация результатов исследования гидродинамически несовершенных скважин при нестационарной фильтрации
- •10.1. Общая характеристика прискважинной зоны пласта
- •10.2. Основы дифференциального и интегрального методов обработки кривых восстановления давления в пласте
- •10.3. Влияние учета несовершенства скважин на точность определения параметров пласта при интерпретации кривых восстановления давления
- •10.4. Влияние изменения проницаемости на характеристики пласта
- •Исходные данные для обработки квд
- •10.5. Определение радиуса кольцевой неоднородности по квд при дренировании однородно-анизотропного пласта несовершенной скважиной
- •Неоднородностью
- •10.6. Интерпретация кольцевой неоднородности пласта и скин-эффект в условиях плоско-радиального потока
- •Литература к гл. 8-10
- •11. Моделирование процессов статического конусообразования при разработке нефтяных, газовых и нефтегазовых залежей
- •11.1. Сущность проблемы конусообразования
- •11.2. Моделирование процесса статического конусообразования
- •Статическом равновесии границы раздела
- •11.3. Методы расчета предельных безводных и безгазовых дебитов несовершенных скважин, дренирующих нефтегазовые залежи с подошвенной водой
- •При безнапорном притоке к несовершенной скважине
- •Воды в условиях напорного притока к несовершенной скважине
- •Зависимости от расположения интервала вскрытия пласта
- •11.4. Расчет предельных безводных дебитов несовершенных сважин и депрессий в газовых залежах с подошвенной водой при линейном законе фильтрации
- •Результаты расчетов погрешности d0 по формуле (11.49)
- •11.5. Решение задач конусообразования по двухзонной схеме притока
- •Определение ординаты x0 и функции е0(x0, r, )
- •Литература к гл. 11
- •12. Моделирование процессов динамического конусообразования при разработкЕ водонефтяных и газонефтяных залежЕй
- •12.1. Краткий обзор теоретических работ по конусообразованию
- •12.2. Упрощенные и строгие методы расчета времени безводной эксплуатации скважин с подошвенной водой
- •Скважины t от относительного вскрытия пласта
- •12.3. Методика прогнозирования продвижения границы раздела и нефтеотдачи за безводный период по удельному объему дренирования
- •12.4. Уточненная методика расчета безводного периода эксплуатации несовершенной скважины при опережающей разработке нефтяной оторочки
- •12.5. Уточненная методика расчета времени прорыва нефти из оторочки к забою газовой скважины при опережающей разработке газовой шапки
- •12.6. Уточненная методика расчета времени прорыва газа из газовой шапки к забою несовершенной скважнны, дренирующей нефтяную оторочку
- •Залежи несовершенной скважиной
- •Литература к гл. 12
- •13. Установившийся и неустановившийся приток жидкости и газа к вертикальным трещинам грп и горизонтальным стволам
- •13.1. Установившийся приток к вертикальным трещинам и горизонтальным стволам скважин
- •Скважине и несовершенной щели в полосообразном пласте
- •13.2. Наиболее известные формулы дебита горизонтальных стволов нефтяных скважин при установившемся притоке
- •13.3. Определение дебита горизонтального ствола скважины по методу эквивалентных фильтрационных сопротивлений
- •Горизонтальной скважины по сравнению с дебитом вертикальной
- •13.4. Определение оптимального местоположения и дебита горизонтального ствола скважины, дренирующего нефтегазовую залежь с подошвенной водой
- •Залежи с подошвенной водой
- •Погрешность формул (13.4.1) и (13.4.2)
- •Определение безразмерного дебита 10 скважины-трещиы
- •13.5. К обоснованию оптимальной сетки горизонтальных скважин и сравнительная эффективность их работы вертикальными трещинами и скважинами
- •Расположением горизонтальной скважины
- •Результаты расчета оптимальных размеров а и b сетки размещения горизонтальных скважин и вертикальных трещин и их эффективности при исходных параметрах a, l
- •13.6. Неустановившийся приток жидкости и газа к несовершенной галерее (вертикальной трещине грп) и горизонтальному стволу скважины по двухзонной схеме
- •4.Приток к горизонтальному стволу
- •Трещины q0 от степени вскрытия пласта
- •5. Приток реального газа к вертикальной трещине грп и горизонтальному стволу по нелинейному закону фильтрации
- •13.7. Установившийся и неустановившийся приток жидкости к многозабойным горизонтальным скважинам
- •13.7.1. Некоторые типовые профили многозабойных скважин
- •Разработке нефтегазовых залежей
- •Воды горизонтальными стволами в плоскости (X, z)
- •(Y, z) при одновременно–раздельном отборе воды и нефти
- •Линиями нагнетания
- •13.8. Решение некоторых гидродинамических задач притока жидкости к горизонтальным стволам скважин на основе теории функций комплексного переменного.
- •Продуктивном блоке
- •Результаты расчета фукнкции f(ρ,
- •Литература к гл. 13
- •1.Чарный и.А. Подземная гидромеханика. Гтти, 1948.
- •Результаты расчета добавочных фильтрационных сопротивлений при
- •Табулированные значения функции фильтрационного сопротивления по формуле (9.3.4)
- •Значение безразмерных плотностей по формулам (11.25) и (11.26)
Скважины t от относительного вскрытия пласта
1 – по формуле Садчикова (12.1); 2 – по формуле Данилова-Каца (12.3); 3 – по формуле Маскета (12.4) при α=0,65 и β=1,3; 4 – по формуле Данилова-Каца [37] при н=2.3 мПа×с,в=1,1 мПа×с и K=0,6 мкм2; 5 – по формуле Маскета (12.4) α=1 и β=1
Время прорыва подошвенной воды можно рассчитать, используя также формулу Маскета [38]:
(12.4)
где
a – коэффициент водонасыщенности в зоне вытеснения нефти водой;
b – объемный коэффициент пластовой нефти;
– функция, зависящая от относительной глубины вскрытия нефтенасыщенной части пласта и (см. фиг. 154 [38]).
Графическая зависимость , рассчитанная по формуле (12.4) для предельных параметров a=1 (поршневое вытеснение) и b=1, представлена кривой 5 (см. рис. 12.1). Эта же зависимость представлена кривой 3 на том же рисунке с учетом неполноты вытеснения a=0,65 и объемного коэффициента b=1,3. Как видим, кривая 2 лежит выше предельной кривой 5 (по Маскету), т. е формула Маскета даже для предельных параметров занижает значения безразмерного безводного времени эксплуатации против значений по формуле (12.2). Таким образом, формула Данилова-Салехова дает лишь приближенную оценку времени прорыва подошвенной воды, которая будет характеризовать, в случае, если в пласте нет плохо проницаемых пропластков, максимально завышенное время безводной добычи при данных условиях эксплуатации. Действительные значения t должны лежать ниже кривой 5, положения которых определяется параметрами a и b.
Заметим, что использование формул (12.3) и (12.4) не может дать приемлемого решения для определения действительного безводного периода, т. к. формула (12.3) получена для бесконечного пласта, а формула (12.4) – для ограниченного. На точность определения параметра tм по формуле (12.3) существенно влияет достоверность параметров т, a, b, а также функции . Строго говоря, формула (12.4) справедлива при параметре (R0 – половина расстояния между скважинами). В общем случае функция зависит от параметров и , выражение для которой может быть найдено из совместного решения (12.1), (12.3) и (12.4).
Определив параметр æ* из формулы (12.4) и подставив в формулу (12.1), получаем выражение для расчетного времени Т безводного периода
,
из которого видно, что расчетное время будет соответствовать фактическому Tф при выполнении условия
или . (12.5)
Решая совместно (12.1), (12.5) и (12.4), получаем формулу для определения анизотропии пласта
, (12.6)
где
t – определяется формулой (12.3). Таким образом, определив æ* по промысловым данным фактического периода эксплуатации, прогнозирование далее можно вести по формуле (12.1).
Для получения наиболее точных результатов необходимо учитывать различие в вязкостях и плотностях вытесняемой и вытесняющей жидкостей. Ю.А. Абрамов и Р.М. Кац [37, 39] предлагают формулу для расчета времени прорыва подошвенной воды с учетом различия в вязкостях вытесняемой m1 и m2 вытесняющей жидкостей. Задача решалась для продуктивного пласта бесконечной протяженности и бесконечной водонасыщенной толщины h0, вскрытого на глубину b£h0 несовершенной скважиной с равномерно распределенным дебитом Q. Для определения времени прорыва конуса подошвенной воды получена сложная формула, требующая использования ЭВМ:
, (12.7)
где
; (12.8)
(12.9)
(12.10)
Ряд (12.8) сходится на всем интервале и для практических расчетов достаточно удержать не более пяти членов. Характер сходимости определяется величиной : при <0,5 ряд сходится быстро, при >0,5 ряд сходится медленно, а при =1 расходится, что следует также из фактических соображений, т. к. =1 соответствует полному вскрытию. Для Т1( ) авторами получена графическая зависимость [37].
Результаты расчета безразмерного времени для условий Туймазинского месторождения при mн=2,3 мПа×с, mв=1,1 мПа×с и K=0,6 мкм2 представлены графически кривой 4 на рис. 12.1. Так как формула (12.3) получена из (12.7) при l=0, т. е. для одножидкостной системы, то можно сделать вывод, что учет различия в вязкостях нефти и воды приводит к получению меньшего расчетного времени прорыва подошвенной воды, чем для одножидкостной системы. Это связано с тем, что коэффициент подвижности воды больше, чем нефти.
Можно оценить погрешность в определении безразмерного времени, связанную с пренебрежением различия в вязкостях воды и нефти, путем сравнения формул (12.3) и (12.7) из соотношения
.
Если учесть, что эта погрешность характеризует влияние различия в вязкостях нефти и воды на время прорыва конуса, то можно оценить величину оптимального относительного вскрытия с точки зрения минимального влияния в вязкостях эффективности воды на время безводной эксплуатации по графической зависимости . В частности, для Туймазинского месторождения величина оптимального относительного вскрытия лежит в пределах 0,35
Все приведенные выше формулы для расчета времени безводной эксплуатации получены при условии, что водонасыщенная толщина бесконечна. Из решения задачи для пласта ограниченной водонасыщенной толщины с непроницаемой подошвой в работе [37] делаются следующие выводы:
наличие подошвы замедляет продвижение границы раздела к скважине; наиболее сильно это влияние проявляется, когда водонасыщенная толщина меньше продуктивной;
– при возрастании водонасыщенной толщины, т. е. с удалением подошвы от начального зеркала подошвенной воды, относительное увеличение безводного периода уменьшается; при этом, если водонасыщенная толщина превышает продуктивную более чем в два раза, то влиянием непроницаемой подошвы на движение границы раздела можно пренебречь.
В итоге можно сделать вывод, что использование конкретных методов расчета времени безводной эксплуатации будет определяться целью расчетов. В частности, если необходимо лишь оценить время безводной эксплуатации, то можно использовать методы, основанные на рассмотрении одножидкостной системы
Формула М. Маскета применима лишь для r0>0,35. Кроме того, величину a за безводный период можно принять ориентировочно. Формула Абрамова-Каца (12.7), учитывающая различие в вязкостях, дает более точные результаты по сравнению с методами для одножидкостной системы. Практическое применение этой формулы целесообразно, когда соотношение вязкостей нефти и воды достаточно велико. На основании формул, предложенных Абрамовым-Кацем, можно оценить величину оптимального относительного вскрытия пласта с точки зрения минимального влияния различия в вязкостях нефти и воды. Расхождение расчетных и фактических данных во многих случаях объясняется наличием в формулах коэффициента анизотропии æ*, для определения величины которого не существует универсального метода, поэтому делается лишь приближенная оценка этого важного параметра.