- •8.1. Краткий обзор существующих работ
- •8.2. Построение обобщенного дифференциального уравнения неустановившейся фильтрации однородной жидкости и газа в пористой среде при изотермическом процессе
- •(Источников) в пространстве
- •8.3. Приток к несовершенной линии стоков (скважине) в ограниченном пласте при наличии подошвенной воды
- •Прямоугольной формы за счет напора подошвенной воды
- •9. Методы расчета фильтрационных сопротивлений. Табулирование сложных функций
- •9.1. Краткий обзор существующих работ; постановка задач
- •9.2. Методы расчета фильтрационных сопротивлений при установившемся притоке жидкости и реального газа к несовершенной скважине. Табулирование функций
- •Ограниченном однородно-анизотропном пласте
- •Т абулированные значения функции
- •Экраном и относительным вскрытия пласта
- •Обусловленного нелинейным законом фильтрации
- •С1 от относительного вскрытия пласта при параметрах ρ0 и
- •9.3. Методика расчета фильтрационных сопротивлений при неустановившемся осесимметричном притоке жидкости (газа) к несовершенной скважине в неограниченном пласте.
- •При параметре
- •9.4. Методика расчета фильтрационных сопротивлений при неустановившемся притоке жидкости к несовершенной скважине в ограниченном пласте по линейному закону
- •9.5. Методика расчета фильтрационных сопротивлений, обусловленных перфорацией колонны
- •Пласта æ* при фиксированной глубине l0 пулевого канала (см)
- •Канала при фиксированном значении анизотропии пласта æ*
- •10. Интерпретация результатов исследования гидродинамически несовершенных скважин при нестационарной фильтрации
- •10.1. Общая характеристика прискважинной зоны пласта
- •10.2. Основы дифференциального и интегрального методов обработки кривых восстановления давления в пласте
- •10.3. Влияние учета несовершенства скважин на точность определения параметров пласта при интерпретации кривых восстановления давления
- •10.4. Влияние изменения проницаемости на характеристики пласта
- •Исходные данные для обработки квд
- •10.5. Определение радиуса кольцевой неоднородности по квд при дренировании однородно-анизотропного пласта несовершенной скважиной
- •Неоднородностью
- •10.6. Интерпретация кольцевой неоднородности пласта и скин-эффект в условиях плоско-радиального потока
- •Литература к гл. 8-10
- •11. Моделирование процессов статического конусообразования при разработке нефтяных, газовых и нефтегазовых залежей
- •11.1. Сущность проблемы конусообразования
- •11.2. Моделирование процесса статического конусообразования
- •Статическом равновесии границы раздела
- •11.3. Методы расчета предельных безводных и безгазовых дебитов несовершенных скважин, дренирующих нефтегазовые залежи с подошвенной водой
- •При безнапорном притоке к несовершенной скважине
- •Воды в условиях напорного притока к несовершенной скважине
- •Зависимости от расположения интервала вскрытия пласта
- •11.4. Расчет предельных безводных дебитов несовершенных сважин и депрессий в газовых залежах с подошвенной водой при линейном законе фильтрации
- •Результаты расчетов погрешности d0 по формуле (11.49)
- •11.5. Решение задач конусообразования по двухзонной схеме притока
- •Определение ординаты x0 и функции е0(x0, r, )
- •Литература к гл. 11
- •12. Моделирование процессов динамического конусообразования при разработкЕ водонефтяных и газонефтяных залежЕй
- •12.1. Краткий обзор теоретических работ по конусообразованию
- •12.2. Упрощенные и строгие методы расчета времени безводной эксплуатации скважин с подошвенной водой
- •Скважины t от относительного вскрытия пласта
- •12.3. Методика прогнозирования продвижения границы раздела и нефтеотдачи за безводный период по удельному объему дренирования
- •12.4. Уточненная методика расчета безводного периода эксплуатации несовершенной скважины при опережающей разработке нефтяной оторочки
- •12.5. Уточненная методика расчета времени прорыва нефти из оторочки к забою газовой скважины при опережающей разработке газовой шапки
- •12.6. Уточненная методика расчета времени прорыва газа из газовой шапки к забою несовершенной скважнны, дренирующей нефтяную оторочку
- •Залежи несовершенной скважиной
- •Литература к гл. 12
- •13. Установившийся и неустановившийся приток жидкости и газа к вертикальным трещинам грп и горизонтальным стволам
- •13.1. Установившийся приток к вертикальным трещинам и горизонтальным стволам скважин
- •Скважине и несовершенной щели в полосообразном пласте
- •13.2. Наиболее известные формулы дебита горизонтальных стволов нефтяных скважин при установившемся притоке
- •13.3. Определение дебита горизонтального ствола скважины по методу эквивалентных фильтрационных сопротивлений
- •Горизонтальной скважины по сравнению с дебитом вертикальной
- •13.4. Определение оптимального местоположения и дебита горизонтального ствола скважины, дренирующего нефтегазовую залежь с подошвенной водой
- •Залежи с подошвенной водой
- •Погрешность формул (13.4.1) и (13.4.2)
- •Определение безразмерного дебита 10 скважины-трещиы
- •13.5. К обоснованию оптимальной сетки горизонтальных скважин и сравнительная эффективность их работы вертикальными трещинами и скважинами
- •Расположением горизонтальной скважины
- •Результаты расчета оптимальных размеров а и b сетки размещения горизонтальных скважин и вертикальных трещин и их эффективности при исходных параметрах a, l
- •13.6. Неустановившийся приток жидкости и газа к несовершенной галерее (вертикальной трещине грп) и горизонтальному стволу скважины по двухзонной схеме
- •4.Приток к горизонтальному стволу
- •Трещины q0 от степени вскрытия пласта
- •5. Приток реального газа к вертикальной трещине грп и горизонтальному стволу по нелинейному закону фильтрации
- •13.7. Установившийся и неустановившийся приток жидкости к многозабойным горизонтальным скважинам
- •13.7.1. Некоторые типовые профили многозабойных скважин
- •Разработке нефтегазовых залежей
- •Воды горизонтальными стволами в плоскости (X, z)
- •(Y, z) при одновременно–раздельном отборе воды и нефти
- •Линиями нагнетания
- •13.8. Решение некоторых гидродинамических задач притока жидкости к горизонтальным стволам скважин на основе теории функций комплексного переменного.
- •Продуктивном блоке
- •Результаты расчета фукнкции f(ρ,
- •Литература к гл. 13
- •1.Чарный и.А. Подземная гидромеханика. Гтти, 1948.
- •Результаты расчета добавочных фильтрационных сопротивлений при
- •Табулированные значения функции фильтрационного сопротивления по формуле (9.3.4)
- •Значение безразмерных плотностей по формулам (11.25) и (11.26)
12.6. Уточненная методика расчета времени прорыва газа из газовой шапки к забою несовершенной скважнны, дренирующей нефтяную оторочку
Этот случай относится к варианту с опережающей разработкой нефтяной оторочки и считается наиболее благоприятным. Схема притока нефти к несовершенной скважине представлена на рис. 12.4, где подошва пласта изображает нейтральную линию тока (см. рис. 11.9). Предполагается, что физические процессы протекают аналогично, как и в предыдущей задаче.
Рис. 12.4. Схема газового конуса при дренировании нефтяной
Залежи несовершенной скважиной
Выпишем уравнения для массовых скоростей фильтрации с учетом фазовых проницаемостей и сил тяжести:
(12.48)
Выполняя аналогичную процедуру, что и в [17, 18], из очевидного равенства согласно (12.48), после ряда преобразований, получаем
. (12.49)
С другой стороны, массовая скорость фильтрации нефти Uн связана со скоростью движения соотношением
. (12.50)
Используя известное уравнение притока нефти к несовершенной скважине [17, 18], вводя потенциал скорости фильтрации
(12.51)
и решая совместно уравнения (12.48), (12.49) и (12.51), после рядя преобразований получаем дифференциальное уравнение движения границы раздела (вершины конуса)
, (12.52)
интегрирование которого по времени от 0 до t0 и по ординате x от 1 до дает время безводного периода работы скважины
, (12.53)
где составляющие параметры определяются формулами:
(12.54)
; (12.55)
; (12.56)
; (12.57)
. (12.58)
Здесь
sф – насыщенность газом на фронте вытеснения;
т – эффективная пористость нефтенасыщенного пласта.
Предлагается следующий алгоритм расчета:
– По экспериментальным данным двухфазной фильтрации нефти и газа определяется насыщенность sф пористой среды на фронте вытеснения, затем по кривым относительных фазовых проницаемостей или по эмпирическим формулам определяются , и ;
– При известных исходных данных по формулам (12.57) и (12.58) подсчитываются параметры а по формулам (12.54) – параметры К и А;
– По известным графикам или формулам (см. Гл. 9) определяются добавочные фильтрационные сопротивления;
– При заданных расходах нефти Q по формулам (12.56) и (12.55) определяются параметры q и D;
– По формуле (12.53) подсчитывается безразмерное время безводного периода t0, затем из формулы (12.58) находится размерное время t0.
ВЫВОДЫ
Произведен анализ упрощенных методов расчета времени безводной эксплуатации скважин. Установлено, что существенное влияние на точность расчетов оказывает учет различия в вязкостях и плотностях жидкостей, а также учет фазовых проницаемостей. Наилучшие результаты при сопоставлении с промысловыми данными дает формула Данилова-Каца.
Наличие подошвенной воды замедляет продвижение границы раздела к скважине; наиболее сильно это влияние проявляется, когда водонасыщенная толщина меньше продуктивной. При толщине водоносного пласта более чем в два раза по сравнению с толщиной нефтяного пласта влиянием непроницаемой подошвы можно пренебречь.
Получены аналитические решения для расчета времени прорыва нефти из оторочки к забою газовой скважины и газа из газовой шапки к забою несовершенной скважины, дренирующей нефтяной пласт; разработана методика расчета безгазового периода работы скважины и прорыва нефти к забою газовой скважины.
Разработана уточненная методика расчета безводного периода эксплуатации несовершенной скважины и нефтеотдачи при опережающей разработке нефтегазовой залежи (оторочки) с подошвенной водой и при опережающей разработке газовой шапки, учитывающая различия в плотностях и вязкостях жидкостей, анизотропию пласта и фазовые проницаемости. Разработан алгоритм и компьютерная программа расчета на языке Quicbasic для ПЭВМ ДВК-3 (фонды кафедры РЭНМ ТюмГНГУ); дана апробация методов на примерах реального пласта.
Разработана методика прогнозирования продвижения границы раздела вода-нефть и нефтеотдачи за безводный период и при полном обводнении по удельному объему дренирования.
Разработана уточненная методика расчета совместного притока нефти и воды, нефти и газа к несовершенной скважине, учитывающая неполноту вытеснения, анизотропию пласта, различие в вязкостях и плотностях жидкостей.
Разработан алгоритм и компьютерная программа для приближенного расчета следующих показателей: времени безводного периода работы несовершенной скважины; радиуса зоны пространственного притока; профилей границ раздела в зависимости от относительного вскрытия и анизотропии пласта за безводный период и на момент полного обводнения скважины в удельном объеме дренирования; радиуса зоны пространственного притока на момент полного обводнения. Произведены расчеты в широком диапазоне исходных безразмерных параметров, результаты затабулированы и представлены графически.
Анализы приведенных расчетов и соответствующих графических зависимостей показывают: радиусы зон пространственного притока увеличиваются с увеличением анизотропии и уменьшением относительного вскрытия пласта; степень выработки и удельные объемы дренирования пласта увеличиваются с увеличением анизотропии; безводный период возрастает с увеличением анизотропии и уменьшением вскрытия пласта.