- •8.1. Краткий обзор существующих работ
- •8.2. Построение обобщенного дифференциального уравнения неустановившейся фильтрации однородной жидкости и газа в пористой среде при изотермическом процессе
- •(Источников) в пространстве
- •8.3. Приток к несовершенной линии стоков (скважине) в ограниченном пласте при наличии подошвенной воды
- •Прямоугольной формы за счет напора подошвенной воды
- •9. Методы расчета фильтрационных сопротивлений. Табулирование сложных функций
- •9.1. Краткий обзор существующих работ; постановка задач
- •9.2. Методы расчета фильтрационных сопротивлений при установившемся притоке жидкости и реального газа к несовершенной скважине. Табулирование функций
- •Ограниченном однородно-анизотропном пласте
- •Т абулированные значения функции
- •Экраном и относительным вскрытия пласта
- •Обусловленного нелинейным законом фильтрации
- •С1 от относительного вскрытия пласта при параметрах ρ0 и
- •9.3. Методика расчета фильтрационных сопротивлений при неустановившемся осесимметричном притоке жидкости (газа) к несовершенной скважине в неограниченном пласте.
- •При параметре
- •9.4. Методика расчета фильтрационных сопротивлений при неустановившемся притоке жидкости к несовершенной скважине в ограниченном пласте по линейному закону
- •9.5. Методика расчета фильтрационных сопротивлений, обусловленных перфорацией колонны
- •Пласта æ* при фиксированной глубине l0 пулевого канала (см)
- •Канала при фиксированном значении анизотропии пласта æ*
- •10. Интерпретация результатов исследования гидродинамически несовершенных скважин при нестационарной фильтрации
- •10.1. Общая характеристика прискважинной зоны пласта
- •10.2. Основы дифференциального и интегрального методов обработки кривых восстановления давления в пласте
- •10.3. Влияние учета несовершенства скважин на точность определения параметров пласта при интерпретации кривых восстановления давления
- •10.4. Влияние изменения проницаемости на характеристики пласта
- •Исходные данные для обработки квд
- •10.5. Определение радиуса кольцевой неоднородности по квд при дренировании однородно-анизотропного пласта несовершенной скважиной
- •Неоднородностью
- •10.6. Интерпретация кольцевой неоднородности пласта и скин-эффект в условиях плоско-радиального потока
- •Литература к гл. 8-10
- •11. Моделирование процессов статического конусообразования при разработке нефтяных, газовых и нефтегазовых залежей
- •11.1. Сущность проблемы конусообразования
- •11.2. Моделирование процесса статического конусообразования
- •Статическом равновесии границы раздела
- •11.3. Методы расчета предельных безводных и безгазовых дебитов несовершенных скважин, дренирующих нефтегазовые залежи с подошвенной водой
- •При безнапорном притоке к несовершенной скважине
- •Воды в условиях напорного притока к несовершенной скважине
- •Зависимости от расположения интервала вскрытия пласта
- •11.4. Расчет предельных безводных дебитов несовершенных сважин и депрессий в газовых залежах с подошвенной водой при линейном законе фильтрации
- •Результаты расчетов погрешности d0 по формуле (11.49)
- •11.5. Решение задач конусообразования по двухзонной схеме притока
- •Определение ординаты x0 и функции е0(x0, r, )
- •Литература к гл. 11
- •12. Моделирование процессов динамического конусообразования при разработкЕ водонефтяных и газонефтяных залежЕй
- •12.1. Краткий обзор теоретических работ по конусообразованию
- •12.2. Упрощенные и строгие методы расчета времени безводной эксплуатации скважин с подошвенной водой
- •Скважины t от относительного вскрытия пласта
- •12.3. Методика прогнозирования продвижения границы раздела и нефтеотдачи за безводный период по удельному объему дренирования
- •12.4. Уточненная методика расчета безводного периода эксплуатации несовершенной скважины при опережающей разработке нефтяной оторочки
- •12.5. Уточненная методика расчета времени прорыва нефти из оторочки к забою газовой скважины при опережающей разработке газовой шапки
- •12.6. Уточненная методика расчета времени прорыва газа из газовой шапки к забою несовершенной скважнны, дренирующей нефтяную оторочку
- •Залежи несовершенной скважиной
- •Литература к гл. 12
- •13. Установившийся и неустановившийся приток жидкости и газа к вертикальным трещинам грп и горизонтальным стволам
- •13.1. Установившийся приток к вертикальным трещинам и горизонтальным стволам скважин
- •Скважине и несовершенной щели в полосообразном пласте
- •13.2. Наиболее известные формулы дебита горизонтальных стволов нефтяных скважин при установившемся притоке
- •13.3. Определение дебита горизонтального ствола скважины по методу эквивалентных фильтрационных сопротивлений
- •Горизонтальной скважины по сравнению с дебитом вертикальной
- •13.4. Определение оптимального местоположения и дебита горизонтального ствола скважины, дренирующего нефтегазовую залежь с подошвенной водой
- •Залежи с подошвенной водой
- •Погрешность формул (13.4.1) и (13.4.2)
- •Определение безразмерного дебита 10 скважины-трещиы
- •13.5. К обоснованию оптимальной сетки горизонтальных скважин и сравнительная эффективность их работы вертикальными трещинами и скважинами
- •Расположением горизонтальной скважины
- •Результаты расчета оптимальных размеров а и b сетки размещения горизонтальных скважин и вертикальных трещин и их эффективности при исходных параметрах a, l
- •13.6. Неустановившийся приток жидкости и газа к несовершенной галерее (вертикальной трещине грп) и горизонтальному стволу скважины по двухзонной схеме
- •4.Приток к горизонтальному стволу
- •Трещины q0 от степени вскрытия пласта
- •5. Приток реального газа к вертикальной трещине грп и горизонтальному стволу по нелинейному закону фильтрации
- •13.7. Установившийся и неустановившийся приток жидкости к многозабойным горизонтальным скважинам
- •13.7.1. Некоторые типовые профили многозабойных скважин
- •Разработке нефтегазовых залежей
- •Воды горизонтальными стволами в плоскости (X, z)
- •(Y, z) при одновременно–раздельном отборе воды и нефти
- •Линиями нагнетания
- •13.8. Решение некоторых гидродинамических задач притока жидкости к горизонтальным стволам скважин на основе теории функций комплексного переменного.
- •Продуктивном блоке
- •Результаты расчета фукнкции f(ρ,
- •Литература к гл. 13
- •1.Чарный и.А. Подземная гидромеханика. Гтти, 1948.
- •Результаты расчета добавочных фильтрационных сопротивлений при
- •Табулированные значения функции фильтрационного сопротивления по формуле (9.3.4)
- •Значение безразмерных плотностей по формулам (11.25) и (11.26)
Залежи с подошвенной водой
Теория конусообразования Маскета-Чарного допускает использование уравнений (13.4.4) и (13.4.5) при возмущенных первоначальных границах раздела ВНК и ГНК. Используя методику определения предельных безводных и безгазовых дебитов для вертикальной скважины, дренирующей нефтегазовую залежь с подошвенной водой и верхним газом (см. §11.3.4), и уравнения (13.4.4) и (13.4.5) можно получить строгое решение аналогичной задачи для горизонтального ствола.
Возьмем производные по ординате ξ потенциалы (13.4.4) и (13.4.5):
(13.4.6)
(13.4.7)
Линию, проходящую через точечный сток (см. рис. 13.8) параллельно кровле и подошве можно принять за непоницаемую перегородку. Таким образом формально получаем два пласта с толщинами h1 и h2. При дренировании верхнего пласта h1 образуется конус газа, а для нижнего пласта h2 – конус воды.
Чтобы определить предельные безводные и безгазовые дебиты, необходимо знать ординаты вершин конусов в их предельно-устойчивом состоянии. Сделать можно следующими способами:
– обозначая сумму ряда в уравнении (13.4.4) через и строя графическое ее изображение как функции при фиксированных параметрах , методом касательной определить ординату (см.рис.11.9);
– строя графические изображения функции и ее производной , формула (13.4.7), от ординаты , по точке их пересечения находим ;
– приравнивая и и задавая различные значения , методом итерации (на ПК) определяется значение
В соответствии с теорией конусообразования Маскета-Чарного потенциал вдоль устойчивой границы раздела двух жидкостей (профиль конуса) изменяется по линейному закону. Для нашего расчетного блока имеем [2,7]:
(13.4.8)
Решая совместно (13.4.4) и (13.4.8) при получаем формулу для безразмерного удельного расхода:
(13.4.9)
Для определения ординаты верхнего пласта выполняется аналогичная процедура. Тогда безразмерный удельный дебит λ1 рассчитывается по формуле (13.4.9) с заменой на и на ; минимальный из этих дебитов λ=min[λ1, λ2] принимается как одновременно предельный безводный и безгазовый.
Исследование рядов (13.4.1) и (13.4.2) на сходимость дано в работе [4,7] и иллюстрируется табл.13.3 (Δ – есть отношение остаточного члена ряда к сумме предыдущих).
Как видим, степень погрешности формул (13.4.1) и (13.4.2) зависит от параметра ρо и числа принятых членов m в бесконечных рядах. Так при (сильно анизотропные пласты) при m=1 погрешность составляет не более 0,19 %; при m=4 и ρ0=10 погрешность Δ=8%. Поэтому для практических расчетов в приведенных рядах при 2<ρ0≤10 достаточно удержать не более m=4 членов.
Таблица 13.3
Погрешность формул (13.4.1) и (13.4.2)
m |
Ρ0 |
||
1 |
2 |
10 |
|
Δ % |
|||
1 |
0,19 |
4,30 |
55 |
2 |
0,40.10-3 |
0,19 |
28 |
3 |
0,19.10-4 |
0,75.10-2 |
15 |
4 |
- |
- |
8 |
Сравнивая ряды в уравнениях (13.4.1) и (13.4.2) с аналогичными рядами в уравнениях потенциалов для вертикальных скважин [7,30], находим почти их полную аналогию. Отличие заключается в выражениях параметра размещения ρ. Исходя из равных объемов дренирования для вертикальной скважины и горизонтального ствола πR h0=2 кLh0 следует выражение для эквивалентного радиуса нашего расчетного блока
(13.4.10)
где
L – длина горизонтального ствола.
Для вертикальной скважины выражение для параметра . Внося (13.4.10) вместо Rк и делая некоторые преобразования, получаем формулу для эквивалентного параметра размещения скважин
(13.4.11)
что дает право использовать полученные результаты для притока к вертикальной скважине применительно к горизонтальному стволу, в особенности, если принять последний как линию стоков. В этом случае в полученных нами уравнениях следует принять .
В соответствии с изложенным за расчетные предельные удельные дебиты принимаем λ1 и λ2 для точечного стока [7,8] дренирующего нефтегазовую залежь с круговым контуром питания, табл. 13.4. В этом случае оптимальное положение скважины стока, обеспечивающее одновременно безводный и безгазовый предельный дебит, определяется соотношением[7,8]
(13.4.12)
Расчетные значения функции (13.4.12) приведены в табл. 13.4 и представлены графиками, рис. 13.8.
Таблица 13.4