- •8.1. Краткий обзор существующих работ
- •8.2. Построение обобщенного дифференциального уравнения неустановившейся фильтрации однородной жидкости и газа в пористой среде при изотермическом процессе
- •(Источников) в пространстве
- •8.3. Приток к несовершенной линии стоков (скважине) в ограниченном пласте при наличии подошвенной воды
- •Прямоугольной формы за счет напора подошвенной воды
- •9. Методы расчета фильтрационных сопротивлений. Табулирование сложных функций
- •9.1. Краткий обзор существующих работ; постановка задач
- •9.2. Методы расчета фильтрационных сопротивлений при установившемся притоке жидкости и реального газа к несовершенной скважине. Табулирование функций
- •Ограниченном однородно-анизотропном пласте
- •Т абулированные значения функции
- •Экраном и относительным вскрытия пласта
- •Обусловленного нелинейным законом фильтрации
- •С1 от относительного вскрытия пласта при параметрах ρ0 и
- •9.3. Методика расчета фильтрационных сопротивлений при неустановившемся осесимметричном притоке жидкости (газа) к несовершенной скважине в неограниченном пласте.
- •При параметре
- •9.4. Методика расчета фильтрационных сопротивлений при неустановившемся притоке жидкости к несовершенной скважине в ограниченном пласте по линейному закону
- •9.5. Методика расчета фильтрационных сопротивлений, обусловленных перфорацией колонны
- •Пласта æ* при фиксированной глубине l0 пулевого канала (см)
- •Канала при фиксированном значении анизотропии пласта æ*
- •10. Интерпретация результатов исследования гидродинамически несовершенных скважин при нестационарной фильтрации
- •10.1. Общая характеристика прискважинной зоны пласта
- •10.2. Основы дифференциального и интегрального методов обработки кривых восстановления давления в пласте
- •10.3. Влияние учета несовершенства скважин на точность определения параметров пласта при интерпретации кривых восстановления давления
- •10.4. Влияние изменения проницаемости на характеристики пласта
- •Исходные данные для обработки квд
- •10.5. Определение радиуса кольцевой неоднородности по квд при дренировании однородно-анизотропного пласта несовершенной скважиной
- •Неоднородностью
- •10.6. Интерпретация кольцевой неоднородности пласта и скин-эффект в условиях плоско-радиального потока
- •Литература к гл. 8-10
- •11. Моделирование процессов статического конусообразования при разработке нефтяных, газовых и нефтегазовых залежей
- •11.1. Сущность проблемы конусообразования
- •11.2. Моделирование процесса статического конусообразования
- •Статическом равновесии границы раздела
- •11.3. Методы расчета предельных безводных и безгазовых дебитов несовершенных скважин, дренирующих нефтегазовые залежи с подошвенной водой
- •При безнапорном притоке к несовершенной скважине
- •Воды в условиях напорного притока к несовершенной скважине
- •Зависимости от расположения интервала вскрытия пласта
- •11.4. Расчет предельных безводных дебитов несовершенных сважин и депрессий в газовых залежах с подошвенной водой при линейном законе фильтрации
- •Результаты расчетов погрешности d0 по формуле (11.49)
- •11.5. Решение задач конусообразования по двухзонной схеме притока
- •Определение ординаты x0 и функции е0(x0, r, )
- •Литература к гл. 11
- •12. Моделирование процессов динамического конусообразования при разработкЕ водонефтяных и газонефтяных залежЕй
- •12.1. Краткий обзор теоретических работ по конусообразованию
- •12.2. Упрощенные и строгие методы расчета времени безводной эксплуатации скважин с подошвенной водой
- •Скважины t от относительного вскрытия пласта
- •12.3. Методика прогнозирования продвижения границы раздела и нефтеотдачи за безводный период по удельному объему дренирования
- •12.4. Уточненная методика расчета безводного периода эксплуатации несовершенной скважины при опережающей разработке нефтяной оторочки
- •12.5. Уточненная методика расчета времени прорыва нефти из оторочки к забою газовой скважины при опережающей разработке газовой шапки
- •12.6. Уточненная методика расчета времени прорыва газа из газовой шапки к забою несовершенной скважнны, дренирующей нефтяную оторочку
- •Залежи несовершенной скважиной
- •Литература к гл. 12
- •13. Установившийся и неустановившийся приток жидкости и газа к вертикальным трещинам грп и горизонтальным стволам
- •13.1. Установившийся приток к вертикальным трещинам и горизонтальным стволам скважин
- •Скважине и несовершенной щели в полосообразном пласте
- •13.2. Наиболее известные формулы дебита горизонтальных стволов нефтяных скважин при установившемся притоке
- •13.3. Определение дебита горизонтального ствола скважины по методу эквивалентных фильтрационных сопротивлений
- •Горизонтальной скважины по сравнению с дебитом вертикальной
- •13.4. Определение оптимального местоположения и дебита горизонтального ствола скважины, дренирующего нефтегазовую залежь с подошвенной водой
- •Залежи с подошвенной водой
- •Погрешность формул (13.4.1) и (13.4.2)
- •Определение безразмерного дебита 10 скважины-трещиы
- •13.5. К обоснованию оптимальной сетки горизонтальных скважин и сравнительная эффективность их работы вертикальными трещинами и скважинами
- •Расположением горизонтальной скважины
- •Результаты расчета оптимальных размеров а и b сетки размещения горизонтальных скважин и вертикальных трещин и их эффективности при исходных параметрах a, l
- •13.6. Неустановившийся приток жидкости и газа к несовершенной галерее (вертикальной трещине грп) и горизонтальному стволу скважины по двухзонной схеме
- •4.Приток к горизонтальному стволу
- •Трещины q0 от степени вскрытия пласта
- •5. Приток реального газа к вертикальной трещине грп и горизонтальному стволу по нелинейному закону фильтрации
- •13.7. Установившийся и неустановившийся приток жидкости к многозабойным горизонтальным скважинам
- •13.7.1. Некоторые типовые профили многозабойных скважин
- •Разработке нефтегазовых залежей
- •Воды горизонтальными стволами в плоскости (X, z)
- •(Y, z) при одновременно–раздельном отборе воды и нефти
- •Линиями нагнетания
- •13.8. Решение некоторых гидродинамических задач притока жидкости к горизонтальным стволам скважин на основе теории функций комплексного переменного.
- •Продуктивном блоке
- •Результаты расчета фукнкции f(ρ,
- •Литература к гл. 13
- •1.Чарный и.А. Подземная гидромеханика. Гтти, 1948.
- •Результаты расчета добавочных фильтрационных сопротивлений при
- •Табулированные значения функции фильтрационного сопротивления по формуле (9.3.4)
- •Значение безразмерных плотностей по формулам (11.25) и (11.26)
Значение безразмерных плотностей по формулам (11.25) и (11.26)
|
|
||||||||||
10 |
4 |
2 |
1 |
0,9 |
0,8 |
0,7 |
0,6 |
0,5 |
0,4 |
0,3 |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
|
0,039 |
0,045 |
0,052 |
0,060 |
0,062 |
0,064 |
0,067 |
0,070 |
0,075 |
0,083 |
0,099 |
|
0,030 |
0,035 |
0,041 |
0,049 |
0,051 |
0,053 |
0,056 |
0,059 |
0,064 |
0,071 |
0,089 |
|
0,025 |
0,029 |
0,034 |
0,045 |
0,047 |
0,050 |
0,052 |
0,055 |
0,060 |
0,068 |
0,078 |
|
0,022 |
0,025 |
0,030 |
0,040 |
0,042 |
0,045 |
0,046 |
0,050 |
0,055 |
0,060 |
0,071 |
|
0,019 |
0,023 |
0,028 |
0,038 |
0,041 |
0,043 |
0,045 |
0,049 |
0,054 |
0,059 |
0,068 |
|
0,018 |
0,022 |
0,028 |
0,037 |
0,040 |
0,042 |
0,045 |
0,048 |
0,053 |
0,058 |
0,067 |
|
0,017 |
0,021 |
0,027 |
0,037 |
0,039 |
0,041 |
0,044 |
0,048 |
0,052 |
0,058 |
0,066 |
|
0,016 |
0,020 |
0,027 |
0,036 |
0,038 |
0,040 |
0,044 |
0,047 |
0,051 |
0,056 |
0,065 |
|
0,135 |
0,136 |
0,181 |
0,223 |
0,230 |
0,240 |
0,255 |
0,275 |
0,300 |
0,342 |
0,413 |
|
0,095 |
0,112 |
0,130 |
0,161 |
0,169 |
0,178 |
0,189 |
0,202 |
0,226 |
0,256 |
0,312 |
|
0,075 |
0,091 |
0,107 |
0,130 |
0,136 |
0,144 |
0,163 |
0,177 |
0,188 |
0,223 |
0,268 |
|
0,064 |
0,078 |
0,096 |
0,124 |
0,132 |
0,140 |
0,150 |
0,172 |
0,181 |
0,209 |
0,262 |
|
0,054 |
0,067 |
0,082 |
0,118 |
0,125 |
0,133 |
0,141 |
0,154 |
0,170 |
0,191 |
0,257 |
|
0,050 |
0,063 |
0,078 |
0,113 |
0,119 |
0,126 |
0,134 |
0,145 |
0,158 |
0,180 |
0,250 |
|
0,047 |
0,058 |
0,066 |
0,105 |
0,112 |
0,119 |
0,132 |
0,136 |
0,148 |
0,175 |
0,240 |
|
0,286 |
0,335 |
0,398 |
0,503 |
0,531 |
0,561 |
0,600 |
0,654 |
0,732 |
0,864 |
0,970 |
|
0,180 |
0,213 |
0,266 |
0,336 |
0,352 |
0,357 |
0,402 |
0,440 |
0,496 |
0,576 |
0,792 |
|
0,143 |
0,170 |
0,207 |
0,276 |
0,286 |
0,310 |
0,330 |
0,375 |
0,408 |
0,480 |
0,695 |
|
0,122 |
0,149 |
0,182 |
0,250 |
0,264 |
0,281 |
0,304 |
0,334 |
0,375 |
0,450 |
0,650 |
|
0,109 |
0,135 |
0,171 |
0,235 |
0,249 |
0,266 |
0,281 |
0,317 |
0,351 |
0,465 |
0,725 |
|
0,496 |
0,602 |
0,732 |
0,960 |
1,020 |
1,090 |
1,170 |
1,310 |
1,500 |
1,770 |
2,770 |
|
0,300 |
0,362 |
0,445 |
0,600 |
0,637 |
0,660 |
0,720 |
0,800 |
0,940 |
1,170 |
2,270 |
|
0,234 |
0,287 |
0,354 |
0,491 |
0,513 |
0,557 |
0,610 |
0,675 |
0,747 |
1,010 |
2,195 |
|
0,192 |
0,233 |
0,294 |
0,441 |
0,441 |
0,474 |
0,521 |
0,570 |
0,690 |
0,920 |
2,180 |
|
0,171 |
0,223 |
0,271 |
0,386 |
0,412 |
0,445 |
0,481 |
0,536 |
0,676 |
0,870 |
1,810 |
|
0,766 |
0,942 |
1,170 |
1,600 |
1,680 |
1,810 |
2,000 |
2,240 |
2,600 |
3,560 |
7,250 |
|
0,450 |
0,557 |
0,698 |
0,957 |
1,040 |
1,130 |
1,320 |
1,390 |
1,640 |
2,320 |
5,400 |
|
0,271 |
0,412 |
0,524 |
0,743 |
0,796 |
0,890 |
0,943 |
1,045 |
1,400 |
1,850 |
4,750 |
|
0,174 |
0,339 |
0,392 |
0,441 |
0,673 |
0,734 |
0,790 |
0,928 |
1,220 |
1,700 |
4,940 |
|
1,050 |
1,380 |
1,750 |
2,430 |
2,620 |
2,870 |
3,160 |
3,580 |
4,640 |
6,750 |
16,86 |
|
0,594 |
0,745 |
0,940 |
1,345 |
1,470 |
1,650 |
1,760 |
2,130 |
2,720 |
4,810 |
10,30 |
|
0,445 |
0,556 |
0,730 |
1,070 |
1,150 |
1,260 |
1,400 |
1,670 |
2,230 |
4,050 |
8,450 |
|
1,520 |
1,930 |
2,460 |
3,650 |
3,950 |
4,300 |
4,750 |
5,820 |
7,720 |
14,55 |
33,60 |
|
0,752 |
0,965 |
1,245 |
1,930 |
2,020 |
2,130 |
2,480 |
3,280 |
4,460 |
8,970 |
21,30 |
|
1,770 |
2,290 |
2,950 |
4,530 |
4,950 |
5,340 |
6,350 |
8,000 |
12,10 |
25,40 |
73,60 |