![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
- •Содержание
- •1 Биполярные транзисторы
- •1.1 Влияние дестабилизирующих факторов на свойства каскада
- •1.2 Анализ схем простейших усилительных каскадов
- •1.2.1 Каскад со смещением рт от источника тока
- •1.2.2 Каскад со смещением рт от источника напряжения
- •1.2.3 Определение нестабильности положения рт
- •1.3 Типовые схемы резистивных усилительных каскадов
- •1.3.1 Каскад с последовательной оос по току
- •1.3.2 Каскад с параллельной оос по напряжению
- •1.3.3 Сравнение основных типовых каскадов
- •2 Полевые транзисторы
- •2.1 Каскад с общим истоком
- •2.2 Каскад с общим стоком
- •3 Примеры расчета каскадов
- •3.1 Пример расчета усилителя напряжения с буферным каскадом на входе
- •3.1.1 Выбор схемы усилителя
- •3.1.2 Выбор типа транзистора
- •3.1.3 Расчет выходного каскада усилителя
- •3.1.4 Расчет входного каскада усилителя (эмиттерного повторителя)
- •3.2 Упрощенный расчет усилительного каскада
- •4 Активные фильтры
- •4.1 Общие сведения о фильтрах
- •4.2 Передаточная функция фильтра
- •4.3 Виды аппроксимации частотных характеристик
- •4.4 Каскадное проектирование активных фильтров
- •4.5 Выбор элементов активных фильтров
- •4.6 Особенности схем активных фильтров
- •5 Расчёт активных rc-фильтров нижних частот
- •5.1 Фильтр Баттерворта
- •5.2 Фильтр Чебышева
- •5.3 Выбор минимального порядка фильтра
- •5.4 Расчёт фнч второго порядка с мос
- •5.5 Расчёт фнч второго порядка на инун
- •5.6 Расчёт фнч первого порядка
- •6 Расчёт активных rc-фильтров верхних частот
- •6.1 Передаточная функция фвч
- •6.2 Расчёт фвч второго порядка с мос
- •6.3 Расчёт фвч второго порядка на инун
- •6.4 Расчёт фвч первого порядка
- •7 Расчёт полосовых активных rc-фильтров
- •7.1 Передаточная функция пф
- •7.2 Расчёт пф второго порядка с мос
- •7.3 Расчёт пф второго порядка на инун
- •8 Пример расчета активного rc-фильтра
- •8.1 Порядок расчета активных rc-фильтров нч или вч
- •8.2 Порядок расчета активных полосовых rc-фильтров
- •8.3 Пример расчета активного rc-фильтра вч
1.3.2 Каскад с параллельной оос по напряжению
Основной вариант схемы с параллельной ООС по напряжению приведен на рис. 1.15.
Рис. 1.15. Каскад с параллельной ООС по напряжению
Уравнение нагрузочной прямой для этой схемы имеет вид:
. (1.49)
Так как для
современных транзисторов
<< 1,
то (1.49) можно записать:
. (1.50)
В отличие от схем
на рис. 1.5 и рис. 1.9, в которых цепь
базы питается от источника Еп = const
или Еб ≈ const,
в данной схеме источник
имеет напряжение, зависящее от тока
коллектора. Если ток Iк
увеличивается,
уменьшается, что вызывает уменьшение
Iб, а это заставляет
ток коллектора вернуться к начальному
значению. Так как ток базы не имеет
фиксированного значения, уравнение
(1.50) необходимо дополнить вторым
уравнением, связывающим Uк-э
и Iб:
. (1.51)
Третье уравнение должно иметь вид:
,
(1.52)
но так как влияние
Uк-э на Iб
(модуляция ширины базы) проявляется
очень слабо и полностью перекрывается
температурным сдвигом
,
(1.52) без потери точности можно заменить
на уравнение входной статической ВАХ,
определенное при любом Uк-э,
отличном от нуля:
. (1.53)
Четвертое уравнение связывает Iк, Iб, Uк-э:
,
и обычно используется в виде:
. (1.54)
При графическом представлении – это семейство выходных статических ВАХ.
Совместное решение уравнений (1.50), (1.51), (1.53) и (1.54) позволяет определить все координаты РТ. Однако это решение нельзя получить в аналитическом виде, так как уравнения статических ВАХ основаны на экспоненциальных функциях, являющихся трансцендентными.
Решение уравнений системы значительно упрощается, если априорно принять Uб-э ≈ const. Тогда в системе остаются три уравнения:
.
(1.55)
Наиболее наглядно решение отыскивается графическим способом (рис. 1.16).
Рис. 1.16. Решение системы графическим способом
Линия нагрузки (1) (второе уравнение системы (1.55)) строится обычным способом; для построения графиков (2) (третье уравнение) необходимо вычислить значения Uк-э для нескольких точек при различных значениях Iб (см. табл. 1.3).
Таблица 1.3. Зависимость Uк-э от Iб для различных значений Rб
Iб, мкА |
0 |
20 |
40 |
60 |
80 |
100 |
120 |
140 |
160 |
|
Uк-э, В |
Rб = 50 кОм |
0,6 |
1,6 |
2,6 |
3,6 |
4,6 |
5,6 |
6,6 |
7,6 |
8,6 |
Rб = 100 кОм |
0,6 |
2,6 |
4,6 |
6,6 |
8,6 |
10,6 |
12,6 |
- |
- |
|
Rб = 150 кОм |
0,6 |
3,6 |
6,6 |
9,6 |
12,6 |
- |
- |
- |
- |
Графики (2) обладают некоторой нелинейностью, причиной которой являются:
зависимость коэффициента передачи β от тока коллектора;
с ростом тока Iк увеличивается выходная проводимость h22Э, в результате чего приращения
и
при различных Uк-э оказываются неодинаковыми.
Рассмотренный способ графического решения носит чисто иллюстративный характер и мало пригоден для практического применения по следующим причинам:
графическое решение имеет невысокую точность;
для большинства современных транзисторов в справочниках не приводятся статические характеристики.
Коэффициент ослабления сигнала схемы с параллельной ООС по напряжению (рис. 1.15) по сравнению со схемой с последовательной ООС по току (рис. 1.14) значительно больше. Для его снижения применяется схема, приведенная на рис. 1.17.
Рис. 1.17. Каскад с параллельной ООС по напряжению (вариант 2)
Принцип действия схемы основан на том, что резистор R2 вызывает увеличение тока, текущего через резистор R1, в результате необходимое положение РТ может быть обеспечено при меньших сопротивлениях R1.