- •Детали машин и основы конструирования. Передачи
- •Основные понятия
- •1. Механические передачи. Общие сведения
- •Понижение (или повышение) частоты вращения от вала двигателя к валу исполнительного элемента.
- •3. Регулирование частоты вращения ведомого вала.
- •Распределение энергии двигателя между несколькими исполнительными элементами машины. Классификация передач
- •1.1. Основные характеристики передач
- •Мощность на входе и выходе передачи
- •3. Частота вращения входного и выходного звеньев
- •4. Коэффициент полезного действия
- •Краткие сведения о контактных напряжениях
- •2. Планетарные передачи
- •2.1. Общие сведения
- •2.2. Передаточное отношение
- •2.3. Вращающие моменты на основных звеньях
- •2.4. Силы в зацеплении
- •2.5. Особенности расчета планетарных передач
- •2.6. Расчет планетарных передач на прочность
- •3. Волновые передачи
- •3.1. Общие сведения
- •3.2. Принцип работы волновой зубчатой передачи
- •3.3. Передаточное отношение зубчатой волновой передачи
- •3.4. Связь радиальной деформации с передаточным отношением
- •3.5. Характер и причины отказов деталей волновых передач
- •3.6. Материалы колес передачи
- •3.7. Расчет передачи
- •4. Зубчатые передачи
- •Точность зубчатых передач
- •Расчет закрытых зубчатых передач
- •4.1. Выбор материалов зубчатых колес
- •4.2. Выбор допускаемых напряжений
- •4.3. Расчет цилиндрических зубчатых передач
- •Проектный расчет на контактную выносливость
- •Проверочный расчет на контактную прочность при перегрузках
- •Проектный расчет на выносливость зубьев при изгибе
- •Силы, действующие в зацеплении передач
- •Проверочный расчет зубьев на выносливость при изгибе
- •Проверочный расчет на прочность по напряжениям изгиба при перегрузках
- •4.4. Расчет конических передач
- •Проектный и проверочный расчеты конических передач на контактную выносливость
- •Проектный расчет конических зубчатых передач на выносливость зубьев по напряжениям изгиба
- •Проверочный расчет конических зубчатых передач на выносливость по напряжениям изгиба
- •Силы, действующие в зацеплении конических зубчатых передач
- •4.5. Расчет открытых цилиндрических зубчатых передач
- •Конструкция открытых цилиндрических зубчатых колес
- •5 Рис.3. Параметры червяка . Червячные передачи
- •5.1. Общие сведения
- •5.2. Расчёт червячных цилиндрических передач
- •Выбор кинематической схемы червячного редуктора
- •Допускаемые напряжения Допускаемые контактные напряжения
- •Допускаемые напряжения изгиба
- •Выбор коэффициента диаметра червяка
- •Определение межосевого расстояния
- •Определение модуля зацепления
- •Определение коэффициента смещения инструмента
- •Определение действительной скорости скольжения
- •Определение коэффициента полезного действия червячной передачи
- •Проверочные расчёты червячной передачи Проверка на контактную прочность
- •Проверка на изгибную прочность
- •Определение основных геометрических параметров червячной передачи
- •Основные размеры венца червячного колеса определяются по формулам:
- •Определение сил в зацеплении
- •Тепловой расчёт червячной передачи
- •6. Ременные передачи
- •6.1. Общие сведения
- •6.2. Основные геометрические параметры
- •6.3. Силовые соотношения в передаче
- •6.4. Напряжения в ремне
- •6.5. Скольжение ремня по шкивам. Передаточное число
- •6.6. Передаточное отношение
- •6.7. Критерии работоспособности и расчета ременной передачи
- •6.8. Потери в передаче и кпд. Долговечность ремня
- •6.9. Расчет клиноременных передач
- •Конструкции шкивов ременных передач
- •6.10. Передачи зубчатым ремнем
- •7. Цепные передачи
- •7.1. Общие сведения
- •Классификация цепных передач осуществляется по следующим основным признакам:
- •Приводные цепи
- •Особенности работы цепных передач
- •Переменность мгновенного значения передаточного отношения
- •Удары звеньев о зубья звездочек при входе в зацепление
- •Поворот звеньев под нагрузкой
- •Звездочки
- •Характер и причины отказов цепных передач
- •7.2. Расчет цепных передач
- •7.3. Конструирование звездочек цепных передач
- •8. Передачи винт-гайка скольжения
- •8.1. Общие сведения о передачах винт-гайка
- •8.2. Передачи скольжения
- •Расчет передачи винт-гайка скольжения
- •8.3. Передачи винт-гайка качения
- •9. Фрикционные передачи
- •Библиографический список
- •Оглавление
- •Детали машин и основы конструирования. Передачи
4.2. Выбор допускаемых напряжений
Допускаемые контактные напряжения, МПа, определяют при расчёте зубчатых передач на контактную выносливость согласно ГОСТ 21354-87 отдельно для шестерни, отдельно для колеса и затем для передачи.
Допускаемые контактные напряжения при расчете на контактную выносливость определяют согласно ГОСТ 21354-87 по формуле:
, (4.2.1)
где – предел контактной выносливости поверхности зубьев, соответствующий базовому числу циклов напряжений, МПа; – минимальный коэффициент запаса прочности; – коэффициент долговечности; – коэффициент, учитывающих вязкость смазочного материала (обычно принимают =1); – коэффициент, учитывающий исходную шероховатость сопряженных поверхностей зубьев; – коэффициент, учитывающий влияние окружной скорости и зависящей от ее значения (его определяют по графику на рис. 4.4); – коэффициент, учитывающий разность твёрдости материалов сопряженных поверхностей зубьев; – коэффициент, учитывающий размер колеса.
Значение коэффициента принимают для того колеса, зубья которого имеют более грубую поверхность, в зависимости от параметра шероховатости поверхности: = 1 при мкм; = 0,95 при мкм; = 0,9 при мкм.
Коэффициент, учитывающий диаметр d (см. рисунок к табл. 4.1) заготовки зубчатого колеса:
. (4.2.2)
При d < 700 мм принимают = 1.
В общем машиностроении точность изготовления зубчатых колёс, как правило, не выше класса точности 7, диаметр колес достигает максимум 700 мм, а окружная скорость до 6 м/с. Поэтому формулу (4.2.1) можно использовать в упрощенном виде:
. (4.2.3)
Коэффициент запаса прочности интегрально учитывает приближенный характер расчёта. При отсутствии необходимых фактических статистических данных можно применять следующие минимальные значения: для зубчатых колёс с однородной структурой материала = 1,1, с поверхностным упрочнением зубьев = 1,2, а для передач, выход из строя которых связан с тяжелыми последствиями, рекомендуется = 1,25.
Рис. 4.4. График для определения коэффициента
Коэффициент долговечности можно определить по графику (рис. 4.5) или формулам, приведенным ниже.
Рис. 4.5. График для определения коэффициента
При
, (4.2.4)
где – базовое число циклов напряжений, соответствующее пределу выносливости материала; – расчетное число циклов напряжений.
Для материалов однородной структуры , для материалов с поверхностным упрочнением .
При
. (4.2.4. а)
Базовое число циклов напряжений, соответствующее пределу выносливости, определяют по графику (рис. 4.6) или формуле
, (4.2.5)
где – поверхностная твердость материала.
Расчетное число циклов при постоянном режиме нагружения:
, (4.2.6)
где – частота вращения колеса, по материалу которого определяют допустимые напряжения, мин-1; – число зацеплений зуба за один оборот колеса; – расчетный ресурс работы передачи, ч.
При переменной нагрузке (при наличии циклограммы нагружения)
, (4.2.7)
где k – число режимов нагружения; – вращающий момент на i-ом режиме, Н∙м; – максимальный вращающий момент за весь период нагружения, Н∙м; – частота вращения на i-м режиме, мин-1; – длительность i-ого режима, ч.
Предел контактной выносливости поверхности зубьев , соответствующий базовому числу циклов изменения напряжений, определяют по выражениям, приведённым в таблице 4.2. В эти формулы подставляют значения твердости материала, выбранные из таблицы 4.1.
Рис. 4.6. График для определения базового числа циклов перемены напряжений
Таблица 4.2
Предел контактной выносливости в зависимости от термохимической обработки зубьев
Способ термической и термохимической обработки |
Средняя твердость поверхностей зубьев |
Сталь |
Формула для расчета |
Отжиг, нормализация или улучшение |
НВ < 350 |
Углеродистая и легированная |
|
Цементация и нитроцементация |
HRC 38...50 |
То же |
|
Объемная и поверхностная закалка |
HRC > 56 |
Легированная |
|
Азотирование |
HV 550...750 |
» |
|
Примечание: Соотношение между твердостями, выраженными в единицах HB, HRC и HV, определяют по графику (рис. 4.7). |
При заданной поверхности обеспечения контактной твердости качество расчетного значения твердости желательно выбирать не минимальное или среднее значение, а наиболее вероятное:
, (4.2.8)
где – среднее значение твердости; – коэффициент риска; – среднее квадратичное отклонение.
Полагая, что разброс значения твердости подчиняется нормальному закону распределения, с достаточной степенью точности имеем
; (4.2.9)
, (4.2.10)
где , – соответственно максимальное и минимальное значения твердости (см. табл. 4.1).
Коэффициент риска определяется в зависимости от значения функции Лапласа.
, (4.2.11)
где – вероятность безотказной работы; – заданная вероятность ресурса работы.
В качестве допустимого напряжения при проектном и проверочном расчетах используют:
для прямозубых цилиндрических и конических передач – минимальное из допустимых контактных напряжений зубьев шестерни и колеса , определенных по выражению 4.2.1 или 4.2.2;
для косозубых, шевронных и конических передач с непрямыми зубьями – значения напряжения, вычисляемое по выражению
, (4.2.12)
где – меньше из значений и , МПа.
При этом должно выполняться условие цилиндрических и конических передач.
Рис. 4.7. График соотношения твердостей, выраженных в единицах HB, HRC и HV
Допустимые напряжения изгиба, МПа, определяют при расчете зубчатых передач на выносливость при изгибе согласно ГОСТ 21354-87 по формуле
, (4.2.13)
где – предел выносливости зубьев при изгибе, МПа; – коэффициент запаса прочности; – коэффициент долговечности; – опорный коэффициент; – коэффициент, учитывающий шероховатость переходной поверхности; – коэффициент, учитывающий диаметр заготовки зубчатого колеса.
Предел выносливости зубьев при изгибе, МПа:
, (4.2.13. а)
где – предел выносливости зубьев при изгибе, МПа, соответствующий базовому числу циклов напряжений и установленный для от нулевого (пульсирующего) цикла напряжений: определяют в зависимости от способа термической или химико-термической обработки по таблице 4.3; – коэффициент, учитывающий технологию изготовления: при выполнении всех условий, предусмотренных в технологии , при отклонении от примечаний в таблице 4.3 принимают ; – коэффициент, учитывающий способ получения заготовки колеса: для поковок и штамповок , проката , литых заготовок ; – коэффициент, учитывающий влияние шлифования переходной поверхности зубьев: определяют в зависимости от способа термической или химико-термической обработки по таблице 4.3. Для колес с нешлифованной переходной поверхностью зубьев принимают ; – коэффициент, учитывающий влияние деформационного упрочнения или электрохимической обработки переходной поверхности; определяют в зависимости от способа термической или химико-термической обработки по таблице 4.3. Для зубчатых колес без деформационного упрочнения или электрохимической обработки переходной поверхности принимают ; – коэффициент, учитывающий способ приложения нагрузки ; при одностороннем приложении, при двустороннем приложении .
Коэффициент долговечности
, (4.2.14)
где – базовое число циклов напряжения: для всех сталей ;
– число циклов напряжений в соответствии с заданным сроком службы, млн циклов.
Для зубчатых колес из материала однородной структуры, а также закаленных при нагреве ТВЧ со сквозной закалкой и со шлифованной переходной поверхностью независимо от твердости и термообработке зубьев . Тогда
. (4.2.15)
Для зубчатых колес азотированных, цементированных и нитроцементированных с нешлифованной переходной поверхностью . В этом случае
. (4.2.15. а)
Если полученное по формулам (3.2.15) и (3.2.15 а) значение коэффициента долговечности меньше нижнего предела или больше верхнего, то для дальнейших расчетов необходимо принимать предельные значения.
Для передач, работающих с ресурсом (большинство редукторов принятых объектов общего машиностроения), .
Коэффициент , учитывающий градиент напряжений и чувствительность материала к концентрации напряжений (опорный коэффициент), определяется по формуле
. (4.2.16)
Для передач объектов общего машиностроения с достаточной степенью точности можно принимать .
Коэффициент учитывает шероховатость переходной поверхности. Для шлифования и зубофрезерования при шероховатости поверхности мкм принимают . Для полирования зависимость от термического упрочнения принимают: при цементации, нитроцементации, азотировании (полировании до термохимической обработки) , при нормализации и улучшении , при закалке ТВЧ, когда закаленный слой повторяет очертание впадины между зубьями .
Коэффициент, учитывающий диаметр d заготовки зубчатого колеса, определяют по формуле
(4.2.17)
Коэффициент запаса прочности интегрально учитывает приближенный характер метода расчета. В таблице 4.3 приведены значения в зависимости от способа термической обработки. Анализ значений коэффициентов, входящих в формулы (4.2.13) и (4.2.13. а), показывает, что при проектировании передач допустимые напряжения изгиба с достаточной точностью можно определять по упрощенной формуле:
. (4.2.18)
Результаты расчета по упрощенной формуле не повлияют на надежность и прочность проектируемой передачи.
Таблица 4.3
Приближенные значения , , , (ГОСТ 21354-87)
Сталь |
Способ термической или термохимической обработки |
Твердость активной поверхности зубьев |
, МПа |
* |
** |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
Углеродистая и легированная, содержащая более 0,15 % углерода (например, марок 40,45 по ГОСТ 1050-88, марок 40ХН2МА, 18Х2Н4ВА по ГОСТ 4543-71*) |
Нормализация, улучшение |
180…350 НВ |
1,75 НВ |
1,1 |
1,1…1,3 |
1,7 |
Легированные стали, с 0,4…0,55 % углерода (40Х, 40ХН и другие по ГОСТ 4543-71*) |
Объемная закалка с применением средств против обезуглероживания |
40…55 HRC |
580 |
0,9 0,75 |
1,05..1,15 1,1...1,2 |
1,7 |
Легированная, содержащая 1 % никеля (40ХН, 50 ХН и другие по ГОСТ 4543-71*) |
Объемная закалка при возможном обезуглероживании |
45…55 HRC |
500 |
1__ 0,8 |
1,1…1,3 1,1…1,2 |
1,7 |
Окончание табл. 4.3
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
Прочая легированная (марок 40Х, 40ХФА по ГОСТ 4543-71*) |
Объемная закалка при возможном обезуглероживании |
45…55 HRC |
460 |
1 0,8 |
1,1…1,3 1,1…1,2 |
1,7 |
Содержащая алюминий Прочая Легированная |
Азотирование |
700…950 HV 550…750 HV (для сердцевины 24..40 HRCэ) |
290+12 HRC (для сердцевины) |
– |
1 |
1,7 |
Легированные стали всех марок |
Цементация в средах с неконтролируемым углеродным потенциалом и закалке с применением средств против обезуглероживания, достигается содержание углерода на поверхности 0,4…1,4 % |
56…63 HRC |
800 |
0,8 0,65 |
1,1…1,2 1,15…1,3 |
1,65
|
Легированные стали, не содержащие молибден (марок 25ХГТ, 30ХГТ, 35Х и др. по ГОСТ 4543-71*) |
Нитроцементация (концентрация на поверхности 0,7…1 % углерода и 0,15…0,5 % азота) |
57…63 HRC |
750 |
0,75 |
1,05…1,1 1,1…1,35 |
1,55 |
Примечание:* Данные в знаменателе принимают, если не гарантировано отсутствие шлифовочных прижогов, микротрещин или острой шлифовочной ступеньки. ** Данные в знаменателе принимают для зубчатых колес, упрочняемых дробью или роликами после шлифования с образованием ступеньки на переходной поверхности. |