- •Детали машин и основы конструирования. Передачи
- •Основные понятия
- •1. Механические передачи. Общие сведения
- •Понижение (или повышение) частоты вращения от вала двигателя к валу исполнительного элемента.
- •3. Регулирование частоты вращения ведомого вала.
- •Распределение энергии двигателя между несколькими исполнительными элементами машины. Классификация передач
- •1.1. Основные характеристики передач
- •Мощность на входе и выходе передачи
- •3. Частота вращения входного и выходного звеньев
- •4. Коэффициент полезного действия
- •Краткие сведения о контактных напряжениях
- •2. Планетарные передачи
- •2.1. Общие сведения
- •2.2. Передаточное отношение
- •2.3. Вращающие моменты на основных звеньях
- •2.4. Силы в зацеплении
- •2.5. Особенности расчета планетарных передач
- •2.6. Расчет планетарных передач на прочность
- •3. Волновые передачи
- •3.1. Общие сведения
- •3.2. Принцип работы волновой зубчатой передачи
- •3.3. Передаточное отношение зубчатой волновой передачи
- •3.4. Связь радиальной деформации с передаточным отношением
- •3.5. Характер и причины отказов деталей волновых передач
- •3.6. Материалы колес передачи
- •3.7. Расчет передачи
- •4. Зубчатые передачи
- •Точность зубчатых передач
- •Расчет закрытых зубчатых передач
- •4.1. Выбор материалов зубчатых колес
- •4.2. Выбор допускаемых напряжений
- •4.3. Расчет цилиндрических зубчатых передач
- •Проектный расчет на контактную выносливость
- •Проверочный расчет на контактную прочность при перегрузках
- •Проектный расчет на выносливость зубьев при изгибе
- •Силы, действующие в зацеплении передач
- •Проверочный расчет зубьев на выносливость при изгибе
- •Проверочный расчет на прочность по напряжениям изгиба при перегрузках
- •4.4. Расчет конических передач
- •Проектный и проверочный расчеты конических передач на контактную выносливость
- •Проектный расчет конических зубчатых передач на выносливость зубьев по напряжениям изгиба
- •Проверочный расчет конических зубчатых передач на выносливость по напряжениям изгиба
- •Силы, действующие в зацеплении конических зубчатых передач
- •4.5. Расчет открытых цилиндрических зубчатых передач
- •Конструкция открытых цилиндрических зубчатых колес
- •5 Рис.3. Параметры червяка . Червячные передачи
- •5.1. Общие сведения
- •5.2. Расчёт червячных цилиндрических передач
- •Выбор кинематической схемы червячного редуктора
- •Допускаемые напряжения Допускаемые контактные напряжения
- •Допускаемые напряжения изгиба
- •Выбор коэффициента диаметра червяка
- •Определение межосевого расстояния
- •Определение модуля зацепления
- •Определение коэффициента смещения инструмента
- •Определение действительной скорости скольжения
- •Определение коэффициента полезного действия червячной передачи
- •Проверочные расчёты червячной передачи Проверка на контактную прочность
- •Проверка на изгибную прочность
- •Определение основных геометрических параметров червячной передачи
- •Основные размеры венца червячного колеса определяются по формулам:
- •Определение сил в зацеплении
- •Тепловой расчёт червячной передачи
- •6. Ременные передачи
- •6.1. Общие сведения
- •6.2. Основные геометрические параметры
- •6.3. Силовые соотношения в передаче
- •6.4. Напряжения в ремне
- •6.5. Скольжение ремня по шкивам. Передаточное число
- •6.6. Передаточное отношение
- •6.7. Критерии работоспособности и расчета ременной передачи
- •6.8. Потери в передаче и кпд. Долговечность ремня
- •6.9. Расчет клиноременных передач
- •Конструкции шкивов ременных передач
- •6.10. Передачи зубчатым ремнем
- •7. Цепные передачи
- •7.1. Общие сведения
- •Классификация цепных передач осуществляется по следующим основным признакам:
- •Приводные цепи
- •Особенности работы цепных передач
- •Переменность мгновенного значения передаточного отношения
- •Удары звеньев о зубья звездочек при входе в зацепление
- •Поворот звеньев под нагрузкой
- •Звездочки
- •Характер и причины отказов цепных передач
- •7.2. Расчет цепных передач
- •7.3. Конструирование звездочек цепных передач
- •8. Передачи винт-гайка скольжения
- •8.1. Общие сведения о передачах винт-гайка
- •8.2. Передачи скольжения
- •Расчет передачи винт-гайка скольжения
- •8.3. Передачи винт-гайка качения
- •9. Фрикционные передачи
- •Библиографический список
- •Оглавление
- •Детали машин и основы конструирования. Передачи
6.9. Расчет клиноременных передач
В машиностроении преимущественно применяют передачи клиновым или поликлиновым ремнем.
Клиновые ремни имеют трапециевидное поперечное сечение (рис. 6.9), а шкивы канавки соответствующего ремню профиля. Профили ремней и канавок шкивов имеют контакт только по боковым (рабочим) поверхностям ремней и боковым граням канавок шкивов. Между внутренней поверхностью ремня и дном канавки шкива должен быть зазор. В передаче часто применяют несколько клиновых ремней (комплект).
Достоинством этой передачи по сравнению с передачей плоским ремнем является то, что благодаря повышенному (до трех раз) сцеплению ремня со шкивами, обусловленному эффектом клина, она может передавать большую мощность, допускает меньший угол обхвата на малом шкиве, а следовательно, и меньшее межосевое расстояние а, допускает бесступенчатое регулирование скорости (ременные вариаторы).
Рис. 6.9. Поперечное сечение клинового ремня
Недостатками являются большие напряжения изгиба вследствие значительной высоты ремня, большие потери на внешнее и внутреннее трение, большая стоимость изготовления шкивов и неодинаковая работа ремней в комплекте вследствие отклонений в их длине.
Рекомендуется применять передачи клиновыми ремнями при малых межосевых расстояниях, больших передаточных числах, вертикальном расположении осей валов. Клиновые передачи применяют для мощностей до 200 кВт.
Типы ремней. Клиновые ремни состоят (рис. 6.9) из несущего слоя – корда 1 на основе материалов из химических волокон (кордшнур или кордовая ткань), резины 2 и оберточной ткани 3, свулканизированных в одно целое. В зависимости от конструкции несущего слоя, расположенного в зоне нейтральной линии, клиновые ремни бывают двух типов: кордтканевые и кордшнуровые. В кордтканевых корд состоит из нескольких рядов вискозной, капроновой или лавсановой ткани. В кордшнуровых ремнях корд состоит из одного ряда навитых по спирали шнуров из полиэфирных или полиамидных волокон; для передач с высокой нагрузкой – из кевлара.
Кордтканевые ремни характеризует меньший модуль упругости, они лучше работают при ударной и вибрационной нагрузке.
Клиновые ремни выпускают бесконечными. Перспективными являются ремни без обертки 3 (рис. 6.9). Коэффициент трения при этом в 2 раза выше, чем при наличии обертки, что увеличивает тяговую способность, позволяет уменьшить натяжение и тем самым повысить долговечность.
Основные размеры клиновых ремней: расчетная ширина wP и расчетная длина LP по нейтральному слою, расположенному на расстоянии у0 от большего основания трапеции. В зависимости от отношения wP к высоте h (рис. 6.9) стандартные клиновые ремни изготовляют нормального (wP /h = 1,4), узкого (wp /h = 1,06 ... 1,10) и широкого (wp/h = 2,0 ... 4,5) сечений.
Клиновые ремни нормальных сечений обозначают (в порядке увеличения поперечного сечения): Z, А, В, С, D, Е. В зависимости от применяемых материалов и технологии изготовления ремни выпускают четырех классов (в порядке повышения качества): I, II, III и IV.
Из-за большой массы скорость их ограничена (до 30 м/с).
Вследствие большой относительной высоты ремни нормальных сечений имеют ограниченную долговечность. Большая высота ремня приводит к значительным деформациям сечения при изгибе, прогибу ремня в канавке, неравномерному распределению нормальных давлений в зоне контакта ремня со шкивами и неравномерному распределению нагрузки по нитям корда.
Клиновые ремни узких сечений изготовляют четырех сечений: SPZ, SPA, SPB, SPC. Благодаря меньшему отношению ширины ремня к высоте имеют более равномерное распределение нагрузки по нитям корда. Поэтому узкие ремни допускают большие натяжения, передают при той же площади сечения в 1,5–2 раза большую мощность, что делает возможным уменьшить число ремней в комплекте и ширину шкива. Узкие ремни хорошо работают при скоростях до 50 м/с.
Широкие клиновые ремни предназначены для вариаторов.
Для двигателей автомобилей, тракторов и комбайнов применяют вентиляторные ремни.
Расчетная длина LP соответствует длине клинового ремня на уровне нейтральной линии. Допускаемые отклонения длины ремней значительны, поэтому требуется тщательно подбирать комплекты ремней по длине. Например, при LP = 1250 ... 1900 мм допускают разность длин ремней одного комплекта до 4 мм. При разрушении одного ремня заменяют весь комплект. Использование новых ремней с ремнями, бывшими в употреблении, недопустимо. Ремни, бывшие в употреблении, подбирают отдельным комплектом.
Поликлиновые ремни – бесконечные плоские ремни с продольными ребрами – клиньями, входящими в кольцевые клиновые канавки на шкивах (рис. 6.10). В поликлиновых ремнях корд 1 из высокопрочного полиэфирного шнура расположен в тонкой плоской части. Резина 2 над кордом и по ребрам ремня защищена оберткой 3. Выпускают также ремни без обертки, обеспечивающие коэффициент трения в 2 раза выше, чем при наличии обертки, что увеличивает тяговую способность, позволяет снижать предварительное натяжение.
Изготовляют ремни трех сечений (в порядке увеличения высоты Н ремня, высоты h ребра, шага р: К, Л и М). Размер δ определяет положение нейтрального слоя.
Рис. 6.10. Поперечное сечение поликлинового ремня
Поликлиновые ремни сочетают достоинства ремней плоских I (гибкость) и клиновых (высокая тяговая способность). Благодаря высокой гибкости допускают применение шкивов малых диаметров. Поликлиновые ремни могут работать при скоростях до 65 м/с.
Рабочая поверхность расположена по всей ширине ремня, что обусловливает высокую нагрузочную способность: при одинаковой передаваемой мощности ширина b поликлинового ремня существенно меньше ширины комплекта клиновых ремней нормальных сечений. Поликлиновую передачу применяют при мощностях до 1000 кВт.
Малая масса ремня способствует снижению уровня его колебаний. Однако передачи поликлиновыми ремнями чувствительны к относительному осевому смещению шкивов и отклонению от параллельности осей валов.
В настоящее время в машиностроении получили наибольшее распространение передачи клиновыми (нормального и узкого сечения) и поликлиновыми ремнями. Скорость клиновых ремней не должна превышать 25–30 м/с, а поликлиновых ремней – 40 м/с. При одинаковых габаритных размерах передача узкими клиновыми ремнями в 1,5–2 раза выше по тяговой способности, чем передача клиновыми ремнями нормального сечения.
Согласно ГОСТ 1284.3-96 производится подбор типа и числа клиновых ремней и расчет передачи.
Расчет передачи клиновым и поликлиновым ремнем ведут из условий тяговой способности и долговечности.
Основным расчетом ремней считается расчет по тяговой способности.
Расчет ремней на долговечность проводится как проверочный.
Определен следующий порядок расчета.
1. Выбрать сечения ремня.
Сечение ремня выбирают в зависимости от передаваемой мощности Р1 и частоты вращения меньшего шкива п2.
При передаче мощности Р1 < 2 кВт применяют ремни с сечением 0, при Р1> 200 кВт – сечением Е. Сечение выбирают по графику (рис. 6.11) или по табл. 6.1. Основные характеристики ремней приведены на рис. 6.12 и в табл. 6.2.
Рис. 6.11. Области применения клиновых ремней нормального сечения
Таблица 6.1
Области применения клиновых ремней нормального сечения
Обозначение сечения ремня (длина L0, мм) |
Минимальный диаметр малого шкива d1, мм |
Номинальная мощность Р0, кВт при скорости ремня v, м/с |
||||
5 |
10 |
15 |
20 |
25 |
||
0 (L0 = 1320) |
63 71 80 |
0,49 0,56 0,62 |
0,82 0,95 1,07 |
1,03 1,22 1,41 |
1,1 1,37 1,60 |
– 1,40 1,65 |
А (L0 = 1700) |
90 100 112 |
0,84 0,95 1.05 |
1,39 1,60 1,82 |
1,75 2.07 2,39 |
1,88 2,31 2,74 |
– 2,29 2,88 |
Б (L0 = 2240) |
125 140 160 |
1,39 1,61 1,83 |
2,26 2,70 3,15 |
2,80 3,45 4,13 |
– 3,83 4,73 |
– – 4,88 |
В (L0 = 3750) |
200 224 |
2,77 3,15 |
4,59 5,36 |
5,8 6,95 |
6,33 7,86 |
– 7,95 |
Рис. 6.12. Сечение ремня
Таблица 6.2
Характеристики ремней
Обозначение сечения |
Расчетная ширина lp |
Ширина W |
Высота Т0 = h |
Расчетная длина Lp |
Площадь сечения А1, мм2 |
|
min |
max |
|||||
Z |
8,5 |
10 |
6 |
400 |
2500 |
47 |
A |
11 |
13 |
8 |
560 |
4000 |
81 |
B |
14 |
17 |
10,5 |
800 |
5300 |
138 |
C |
19 |
22 |
13,5 |
1800 |
10600 |
230 |
D |
27 |
32 |
19 |
3150 |
15000 |
476 |
E |
32 |
38 |
23,5 |
4500 |
16000 |
692 |
Примечание: Ряд расчетных длин ремней Lp, мм: 400;(425); 450(475); 500(530); 360(600); 630; (670); 710; (750); 800, (850); 900; (950); 1000; (1060);1120 (1180); 1250; (1320); 1400; (1500); 1600; (1700) 1800; (1900); 2000; (2120); 2240; (2360); 2500; (2650); 2800; (3000); 3150 (3350); 3550; (3750); 4000; (4250); 4500'(4750); 5000; (5300); 5600, (6000); 6300; (6700); 7100.
Размеры в скобках использовать в технически обоснованных случаях.
2. Выбрать диаметр меньшего шкива d1, мм.
С целью повышения ресурса работы передачи рекомендуется устанавливать меньший шкив расчетного диаметра d1 > dmin (см. табл. 6.1) из стандартного ряда: 63, 71, 80, 90, 100, 112, 125, 140, 160, 180, 200, 224, 250, 280, 315, 355, 400, 450, 500, 560, 630, 710, 800, 900, 1000, 1120, 1250, 1400, 1600, 1800, 2000, 2240, 2500, 2800, 3150, 3550, 4000, 4500, 5000.
Следует помнить, что с увеличением d1 растут масса и габариты передачи.
3. Определить диаметр большого шкива d2 = d1и. Значение d2 округлить до ближайшего стандартного значения.
4. Уточнить передаточное число с учетом относительного скольжения ξ ≈ 0,01:
.
Определить расхождение и′ от заданного и: ∆ и = | и – и′ |.
5. Провести сравнение ∙100 % ≤ 5 %:
если условие не выполняется, то перейти к пункту 3 и выбрать другое значение из стандартного ряда;
если условие выполняется, перейти к следующему пункту расчета.
6. Определить ориентировочное значение межосевого расстояния
а′ ≥ 0,55 (d1 + d2 ) + Т0,
где – Т0, высота сечения клинового ремня.
7. Определить ориентировочное значение длины ремня:
.
Принять по стандарту из ряда по ГОСТ 1284.1-89, ГОСТ 1284.2-89, ГОСТ 1284.3-96 для ремней нормального сечения, РТМ51-15-15-70 для ремней узкого сечения и РТМ 38-40528-74 для поликлиновых ремней выбрать ближайшее стандартное сечение ремня L.
8. Уточнить межосевое расстояние:
,
где ∆1 = 0,5π (d1 + d2); ∆2 = 0,25π (d2 – d1) или (что то же самое):
Определить скорость ремня:
v , м/с,
где d1 в м.
10. Определить частоту пробегов ремня υ в секунду:
υ = ν/ Lр ≤ [υ], здесь L в м.
11. Осуществить проверку ременной передачи на долговечность по числу пробегов υ = ν/ Lр ≤ [υ], где [υ] = 10с-1 :
если условие не выполняется, то перейти к п. 7 и увеличить длину ремня по стандарту;
если условие выполняется, перейти к следующему расчету.
12. Определить угол обхвата ремнем малого шкива:
.
13. Провести проверку α ≥ 120°: если условие не выполняется, то необходимо применить устройства, увеличивающие угол обхвата, например, натяжной ролик; если условие выполняется, то перейти к следующему блоку.
14. Определить окружную силу на шкивах:
, Н.
15. Определить ориентировочное значение числа устанавливаемых ремней:
– для клиновых ремней по выражению:
;
– для поликлиновых ремней определяется число ребер ремня по выражению:
,
где [k] = k0саср – допустимое полезное напряжение; A1, A10 – площади поперечного сечения ремней (табл. 6.3); k0 – полезное напряжение ремня, МПа;
– для нормальных клиновых и поликлиновых ремней:
;
– для узких клиновых ремней:
,
где v – скорость ремня, м/с, (см. п. 9); υ – частота пробегов ремня, (см. п. 10); bp = lp – ширина ремня по нейтральному слою (см. табл. 6.2); kи – коэффициент влияния передаточного числа (см. табл. 6.3); сα – коэффициент, учитывающий влияние угла обхвата на тяговую способность (табл. 6.4); ср – коэффициент режима работы (табл. 6.5). Перегрузка при пуске определяется как ∙100 % (см. график нагрузки в техническом задании).
Таблица 6.3
Коэффициенты влияния передаточного числа kи
и |
kи |
и |
kи |
1,02…1,05 |
1,02 |
1,16…1,2 |
1,07 |
1,06…1,1 |
1,04 |
1,21…1,3 |
1,09 |
1,11…1,15 |
1,06 |
1,31…1,5 |
1,11 |
1,51…2,0 |
1,12 |
2,1 и выше |
1,14 |
Таблица 6.4
Коэффициент сα
сα |
α° |
сα |
α° |
сα |
α° |
0,64 |
80 |
0,83 |
120 |
0,95 |
160 |
0,69 |
90 |
0,86 |
130 |
0,98 |
170 |
0,74 |
100 |
0,89 |
140 |
1,00 |
180 |
0,79 |
110 |
0,92 |
150 |
1,05 |
190 |
1,10 |
200 |
1,15 |
210 |
1,20 |
220 |
Таблица 6.5
Коэффициент режима работы ср
Характер нагрузки |
Перегрузка при пуске, % |
ср |
Спокойная |
до 120 |
1,0 |
Умеренные колебания |
до 150 |
0,9 |
Значительные колебания |
до 200 |
0,8 |
Неравномерная ударная |
до 300 |
0,7 |
В ГОСТ 1284.3-80 и РТМ 38.40545-79 учитывается, что в многоручьевых передачах нагрузка распределяется по ремням неравномерно. Поэтому вводят коэффициент числа ремней Сz (табл. 6.6). Тогда окончательно число ремней:
.
Значение z следует округлить до целого числа в большую сторону.
Таблица 6.6
Коэффициент числа ремней Сz
z' |
2…3 |
4…6 |
Более 6 |
Сz |
0,95 |
0,9 |
0,85 |
16. Провести сравнение z ≤ [z], где [z] – допустимое число ремней для данного сечения:
если условие не выполняется, то следует перейти к п. 2 и выбрать сечение большего размера, а затем повторить расчет ремня;
если условие выполняется, перейти к следующему пункту.
17. Определить силы, действующие на валы:
,
где A1 – площадь поперечного сечения одного ремня, для поликлиновых ремней
; k0 – полезное напряжение в ремне (см. п. 15);
γ = 180°– α – угол между ветвями ремня (угол а – см. п. 12).