- •ОГЛАВЛЕНИЕ
- •Введение
- •1. Общие сведения о приводах
- •2. Основные сведения о редукторах
- •3.1. Кинематический расчет привода
- •3.1.1. Общие сведения
- •3.1.2. Предварительный подбор передаточных чисел и КПД привода
- •3.1.3. Подбор приводного электродвигателя
- •3.1.4. Уточнение передаточных чисел привода
- •3.1.5. Определение частоты вращения и вращающих моментов на валах привода
- •3.2. Зубчатые передачи. Выбор допускаемых напряжений
- •3.2.1. Общие сведения
- •3.2.2. Расчет зубчатых передач цилиндрическими колесами
- •3.2.3. Расчет зубчатых передач коническими колесами
- •3.3. Расчет червячной передачи
- •3.3.1. Общие сведения
- •3.3.2. Материалы червяка и колес
- •3.3.3. Допускаемые напряжения
- •3.3.5. Проверочный расчет передачи на прочность
- •4. Расчет передач гибкой связью
- •4.1. Общие сведения
- •4.2. Ременные передачи
- •4.2.1. Расчет плоских, клиновых и поликлиновых ремней
- •4.2.2. Расчет передач зубчатым ремнем
- •4.3. Цепные передачи
- •4.3.1. Расчет передач роликовыми и втулочными цепями
- •4.3.2. Расчет передачи зубчатой цепью
- •5.1. Расчет привода с одноступенчатым цилиндрическим редуктором и ременной передачей
- •5.1.1. Условия расчета
- •5.1.2. Кинематический расчет
- •5.1.3. Расчет зубчатой передачи
- •5.1.4. Расчет ременной передачи клиновым ремнем
- •5.2. Расчет передач в приводе с одноступенчатым коническим редуктором и цепной передачей
- •5.2.1. Условия расчета
- •5.2.3. Расчет зубчатой конической передачи
- •5.2.4. Расчет цепной передачи (цепь роликовая)
- •5.3. Расчет передачи одноступенчатого червячного редуктора
- •5.3.1. Условия расчета
- •5.3.2. Кинематический расчет
- •5.3.3. Расчет червячной передачи
- •5.4. Расчет ременной передачи плоским ремнем
- •5.4.1. Условия расчета
- •5.4.2. Проектный расчет
- •5.4.3. Проверка ремня на прочность
- •5.4.4. Проверочный расчет
- •5.5. Расчет ременной передачи зубчатым ремнем
- •5.5.1. Условия расчета
- •5.5.2. Проектный расчет
- •5.5.3. Проверочный расчет
- •5.6. Расчет цепной передачи зубчатой цепью
- •5.6.1. Условия расчета
- •5.6.2. Проектный расчет
- •5.6.3. Проверочный расчет
- •Заключение
- •Библиографический список
- •Приложение
где q – для улучшенных зубчатых колес; NFG – число циклов, соответствующее перелому кривой усталости; NFE – эквива-
лентное число циклов нагружения.
При постоянном режиме нагружения NFE Nк (3.1); при переменном режиме нагружения
NFE Nк FE ,
где μFE – коэффициент, учитывающий переменность нагружения, в зависимости от выбранного режима нагружения определяется по табл. 3.4 или по формуле [2, стр. 16].
Для длительно работающих передач YN принимают равным 1.
3.2.2. Расчет зубчатых передач цилиндрическими колесами
Для дальнейшего расчета передачи цилиндрическими колесами (рис. 3.1) необходимо определить следующие данные: передаточное отношение, вращающий момент, передаваемый рассчитываемой парой, допускаемые напряжения (см. расчеты выше).
Рис. 3.1. Геометрические параметры передач цилиндрическими колесами [1]
27
Межосевое расстояние
Межосевое расстояние можно вычислить по формуле:
aw Ka u |
|
Kн |
T |
|
, |
|
ab u |
|
|
||||
|
|
|
H |
|
|
где Ka – для прямозубых передач; для косозубых и шевронных передач Ka ; Kн – коэффициент нагрузки, определяемый по выражению:
Kн Kн Kн Kн ,
где Kн – коэффициент, учитывающий неравномерность распределе-
ние нагрузки между зубьями; для прямозубых передач принимают Kн ; для косозубых колес Kн принимают в зависимости от
окружной скорости υ, и при υ до 10 м/с и восьмой степени точности
Kн , , , при |
м с и седьмой степени точности |
Kн , , ; Kн – |
коэффициент, учитывающий неравномерность |
распределения нагрузки по длине зубьев. При проектировании закрытых зубчатых передач редукторного типа значения Kн можно при-
нимать по табл. 3.7.
Таблица 3.7
Ориентировочные значения коэффициента Kн для зубчатых колес редукторов, работающих при переменной нагрузке
Расположение |
Твердость НВ поверхностей зубьев |
||
зубчатых колес |
≤ 350 |
> 350 |
|
относительно опор |
|||
|
|
||
симметричное |
1,00÷1,15 |
1,05÷1,25 |
|
несимметричное |
1,10÷1,25 |
1,15÷1,35 |
|
консольное |
1,20÷1,35 |
1,25÷1,45 |
П р и м е ч а н и е: меньшие значения применяют для передач с отношением
b , ; при увеличении bd до 0,6 для консольно-расположенных колес и
bd d
bd до 0,8 при несимметричном расположении, следует принимать большие из указанных в таблице значении Kн . При постоянной нагрузке Kн .
28
Динамический коэффициент Kн определяют в зависимости от
окружной скорости υ колес и степени точности их изготовления.
Для прямозубых колес при скорости до 5 м/с следует назна-
чать восьмую степень точности по ГОСТ 1643-81; при этом
Kн , , .
Для косозубых колес при до 10 м ⁄с назначают также восьмую степень и принимают Kн , , . При от 10 до 20 м/с и седьмой
степени точности Kн , , . Меньшие значения принимают для
колес с твердостью поверхностей зубьев НВ≤ 350, большие – при твердости НВ≥350.
При проектировании редукторов задаются следующие значения коэффициента ширины ba : для прямозубой передачи принимают
ba , , ; |
для косозубых передач ba , , ; для шев- |
|||||||||
ронных передач ba , . |
|
|
|
|
|
|
||||
|
Значение bd вычисляют по выбранному ba по формуле: |
|
||||||||
|
|
|
|
bd , ba u . |
|
|
|
|
||
|
Вычисленное межосевое расстояние округляем до ближайшего |
|||||||||
значения (мм) по ГОСТ 2185-66: |
|
|
|
|
|
|
||||
1-й ряд – |
40; |
50; |
63; |
80; |
100; |
125; |
160; |
200; |
250; |
|
315; |
400; |
500; |
630; |
800; |
1000. |
|
|
|
|
|
2-й ряд – |
71; |
90; |
112; |
140; |
180; |
224; |
280; |
355; |
450; |
|
560; |
710; |
900; |
1120; |
1400. |
|
|
|
|
|
|
Первый ряд следует предпочитать второму. Выбираем модуль зацепления в интервале:
mn , , aw .
|
Значение модуля округляем по ГОСТ |
9563-60: |
|
|
|
|
|||||||
1-й |
1; |
1,25; |
2; |
2,5; |
3; |
4; |
|
6; |
8; |
10; |
12; |
16; |
20. |
ряд – |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2-й |
1,375; |
1,75; |
2,25; |
2,75; |
3,5; |
4,4 |
7; |
9; |
11; |
14; |
18; |
22. |
|
ряд – |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Первый ряд следует предпочитать второму.
Для косозубых колес стандартным модулем считают нормальный mn . Для шевронных колес стандартным модулем может быть как
нормальный модуль mn , так и окружной mt .
29
Числа зубьев колес
Суммарное число зубьев
z z z ;
для прямозубых колес
z aw ; mn
для косозубых и шевронных передач
z aw aw cos , mt mn
где – минимальный угол наклона зубьев (предварительно выбирают из рекомендации, а затем уточняют).
Угол принимают следующим: для косозубых колес ,
для шевронных .
Полученное значение z округляют в меньшую сторону до целого числа и определяют действительное значение угла наклона
cos , z z m . aw
Числа зубьев шестерни
z |
z |
. |
|
||
|
u |
|
|
Значение z1 округляют в большую сторону до целого числа.
Для прямозубых передач z min , для косозубых и шевронных
z min cos .
При z передачу выполняют со смещением для исключения
подрезания зубьев и повышения их изгибной прочности. Коэффициент смещения:
x z , .
30
Для колеса внешнего зацепления
x x .
Числа зубьев колеса
z z z .
Число зубьев округляют до целого числа и уточняют передаточное
число
uф z . z
Фактические передаточные числа не должны отличаться от номинальных более чем на 3 % – для одноступенчатых и более чем на 4 % – для двухступенчатых редукторов.
Диаметры колес
Диаметр делительной окружности шестерни:
d z m . cos
Диаметр делительной окружности колеса (внешнее зацепление):
d aw d .
Диаметр da и d f окружностей вершин и впадин зубьев колес внешнего зацепления:
da d x y m; d f d , x m;
da d x y m; d f d , x m.
31
где x и |
x – коэффициент смещения, при |
z : |
x , |
x , y .
Проверка зубьев колес по контактным напряжениям
После установления окончательных размеров шестерни и колес необходимо проверить прочность зубьев по контактным напряжениям:
|
|
|
|
K н T uф |
|
|
|
H |
Z |
|
|
|
|
, |
|
aw |
|
|
b uф |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
где Z – коэффициент, учитывающий механические свойства матери-
ала, форму контактирующих поверхностей, длину контактных линий (принимают Z для прямозубых и Z для косозубых
передач); T – крутящий момент шестерни в рассчитываемой паре, Нм; b – ширина зубчатого венца колеса; Kн – коэффициент нагрузки, может быть выражен точнее ранее принятого (уточняют значения
коэффициентов Kн по табл. 3.8 |
и Kн |
по табл. 3.10). |
|||
|
|
|
|
|
Таблица 3.8 |
Значение коэффициента Kн |
для косозубых и шевронных колес |
||||
|
|
|
|
||
Степень |
|
Окружная скорость , м/с |
|
||
точности |
до 1 |
5 |
10 |
15 |
20 |
6 |
1 |
1,02 |
1,03 |
1,04 |
1,05 |
7 |
1,02 |
1,05 |
1,07 |
1,10 |
1,12 |
8 |
1,06 |
1,09 |
1,13 |
– |
– |
9 |
1,1 |
1,16 |
– |
– |
– |
П р и м е ч а н и е: для прямозубых передач Kн .
Степень точности назначается в зависимости от окружной скорости шестерни (м/с):
d n ,
где d – диаметр шестерни, мм; n – скорость шестерни, мин-1. По табл. 3.9 назначают степень точности.
32
Таблица 3.9
Степени точности изготовления колес
Степень |
|
Допустимая окружная скорость колес , м/с |
||||||||||||
точности |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
Прямозубые |
|
Косозубые |
||||||||||
по ГОСТ |
|
|
|
|||||||||||
цилиндриче- |
|
кониче- |
цилиндриче- |
|
кониче- |
|||||||||
1643-81 |
|
|
|
|||||||||||
|
|
ские |
|
ские |
ские |
|
|
ские |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
6 (передачи |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
повышен- |
|
до 20 |
|
до 12 |
до 30 |
|
|
до 20 |
||||||
ной точно- |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
сти) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
7 (передачи |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
нормаль- |
|
до 12 |
|
до 8 |
до 20 |
|
|
до10 |
||||||
ной точно- |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
сти) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
8 (передачи |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
понижен- |
|
до 6 |
|
до 4 |
до 10 |
|
|
до 7 |
||||||
ной точно- |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
сти) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 3.10 |
||
|
|
|
|
|
|
Значение коэффициента Kн |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
bd |
b |
|
|
|
|
Твердость поверхностей зубьев |
|
|||||||
|
|
|
НВ≤ 350 |
|
|
|
НВ>350 |
|
||||||
d |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
1 |
|
2 |
|
3 |
|
1 |
|
2 |
|
3 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
0,4 |
|
|
|
1,15 |
|
1,04 |
|
1,0 |
|
1,33 |
|
1,08 |
|
1,02 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,6 |
|
|
|
1,24 |
|
1,06 |
|
1,02 |
|
1,50 |
|
1,14 |
|
1,04 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.8 |
|
|
|
1,30 |
|
1,08 |
|
1,03 |
|
– |
|
1,21 |
|
1,06 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,0 |
|
|
|
– |
|
1,11 |
|
1,04 |
|
– |
|
1,29 |
|
1,09 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,2 |
|
|
|
– |
|
1,15 |
|
1,05 |
|
– |
|
1,36 |
|
1,12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,4 |
|
|
|
– |
|
1,18 |
|
1,07 |
|
– |
|
– |
1,16 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,6 |
|
|
|
– |
|
1,22 |
|
1,09 |
|
– |
|
– |
1,21 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,8 |
|
|
|
– |
|
1,25 |
|
1.11 |
|
– |
|
– |
– |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2,0 |
|
|
|
– |
|
1,30 |
|
1,14 |
|
– |
|
– |
– |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П р и м е ч а н и е: данные, приведенные в столбце 1, относятся к передачам с консольным расположением зубчатого колеса; данные, приведенные в столбце 2 – к передачам с несимметричным расположением колес относительно опор; дан-
33
ные, приведенные в столбце 3 – к передачам с симметричным расположением.
Силы в зацеплении
Окружная сила, Н (рис. 3.2):
Ft T . d
Рис. 3.2. Силы в зацеплении [1]
Радиальная сила, Н:
Fr Ft tg , cos
(для стандартного угла tg 0,364 ).
Осевая сила, Н:
F Ft tg .
Проверка зубчатых цилиндрических колес на изгибную выносливость
Расчетные напряжения изгиба в зубьях колеса:
34
F KF Ft YFS Y Y F . b m
Расчетные напряжения изгиба в зубьях шестерни:
F F YFS F .
YFS
Значение коэффициента YFS , учитывающего форму зуба и кон-
центрацию напряжений с учетом коэффициента смещения, определяют по ГОСТ 21354-75 в виде графиков. Для зубчатых колес, выполненных без смещения, YFS определяют в зависимости от приведенно-
го числа зубьев:
z |
z |
, |
|
|
|||
cos |
|||
|
|
||
в прямозубых передачах z z. |
|
|
Значение коэффициента YFS
|
Значение коэффициента YFS |
представлено ниже: |
|
||||||||
z z |
17 |
20 |
25 |
30 |
40 |
50 |
60 |
70 |
80 |
100 и бо- |
|
лее. |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
YF |
4,28 |
4,09 |
3,90 |
3,80 |
3,70 |
3,66 |
3,62 |
3,61 |
3,61 3,6. |
KF KF KF KF ,
где KF – коэффициент неравномерности распределения нагрузки между зубьями ( KF – для прямозубых передач и для косозубых
при осевом коэффициенте перекрытия |
|
(восьмая степень точно- |
|
|
|
|
|
сти) или при |
м/с); KF – коэффициент неравномерности |
распределения нагрузки по длине зуба (коэффициент концентрации нагрузки); значение коэффициента KF приведены в табл. 3.11, со-
ставленной на основании графиков (ГОСТ 21354-75) с некоторыми упрощениями; KF – коэффициент, учитывающий действие динами-
ческих нагрузок, значения KF приведены в табл. 3.12.
Значение коэффициента Y , учитывающего угол наклона зуба в косозубой передаче, вычисляют по формуле ( в градусах):
35
Y ,
при условии Y , .
Таблица 3.11
Значение коэффициента KF
bd |
|
b |
|
|
|
Твердость рабочих поверхностей |
|
|
|||||
|
|
|
HB ≤ 350 |
|
|
HB ≥ 350 |
|
||||||
dw |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
1 |
2 |
|
3 |
4 |
1 |
2 |
|
3 |
4 |
||
|
|
|
|
|
|
||||||||
0,2 |
|
|
1,00 |
1,04 |
|
1,18 |
1,10 |
1,03 |
1,05 |
|
1,35 |
1,20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,4 |
|
|
1,03 |
1,07 |
|
1,37 |
1.21 |
1,07 |
1,10 |
|
1,70 |
1,45 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,6 |
|
|
1,05 |
1,12 |
|
1,62 |
1,40 |
1,09 |
1,18 |
|
– |
1,72 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,8 |
|
|
1,08 |
1,17 |
|
– |
1,50 |
1,13 |
1,28 |
|
– |
– |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,0 |
|
|
1,10 |
1,23 |
|
– |
– |
1,20 |
1,40 |
|
– |
– |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,2 |
|
|
1,13 |
1,30 |
|
– |
– |
1,30 |
1,53 |
|
– |
– |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,4 |
|
|
1,19 |
1,38 |
|
– |
– |
1,40 |
– |
|
– |
– |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,6 |
|
|
1,25 |
1,45 |
|
– |
– |
– |
– |
|
– |
– |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,8 |
|
|
1,32 |
1,53 |
|
– |
– |
– |
– |
|
– |
– |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П р и м е ч а н и е: данные в столбцах 1 – относятся к симметричному расположению колес относительно опор; 2 – к несимметричному; 3 – к консольному при установке вала на шариковых подшипниках; 4 – то же при установке на роликовых подшипниках.
36
Таблица 3.12
Ориентировочные значения коэффициента KF
Степень |
Твердость |
Окружная скорость , м/с |
|||
рабочей по- |
|
|
|
||
точности |
3 |
3–8 |
8–12,5 |
||
верхности |
|||||
|
|
|
|
||
6 |
≤ 350 |
1/1 |
1,2/1 |
1,3/1,1 |
|
≥ 350 |
1/1 |
1,15/1 |
1,25/1 |
||
|
|||||
7 |
≤ 350 |
1,15/1 |
1,35/1 |
1,45/1,2 |
|
≥ 350 |
1,15/1 |
1,25/1 |
1,35/1,1 |
||
|
|||||
8 |
≤ 350 |
1,25/1,1 |
1,45/1,3 |
-/1,4 |
|
≥ 350 |
1,2/1,1 |
1,35/1,2 |
-/1,3 |
||
|
П р и м е ч а н и е: в числители указаны значения для прямозубых передач, в знаменателе – для косозубых.
Для прямозубых передач Y .
Величина Y – коэффициент, учитывающий перекрытие зубьев, для прямозубых передач Y при восьмой и девятой степенях точности; Y , при степени точности от пяти до семи; для косозубых передач Y , .
Проверочный расчет на прочность зубьев при действии пиковой нагрузки
Передачи, работающие с кратковременными перегрузками (пиковыми нагрузками) следует проверять на отсутствие пластических деформаций или хрупкого разрушения рабочих поверхностей зубьев. Максимальные напряжения определяют по формуле:
max н Kпер .
Максимальное напряжение не должно превышать предельного допустимого напряжения max , T при НВ≤350 и при НВ≥350
max , HRC; Kпер – коэффициент перегрузки, который определя-
ется отношением Tn выбранного электродвигателя (табл. П.2).
Tном
Для предотвращения остаточных деформаций и хрупкого разрушения зубьев напряжение F max изгиба при действии пикового
момента не должно превышать допускаемое F max :
37