- •Т.М. Кокина, п.Д. Павленко, а.П. Павленко, в.Н. Никишин детали машин в примерах и задачах Учебное пособие
- •Содержание
- •Глава I. Основы выбора допускаемых напряжений и коэффициентов безопасности
- •1.1. Общие сведения
- •1.2. Допускаемые напряжения
- •Допускаемые напряжения для углеродистых сталей обыкновенного качества в горячекатаном состоянии
- •Механические свойства и допускаемые напряжения углеродистых качественных конструкционных сталей
- •1.3. Коэффициент безопасности
- •2.Соединения
- •2.1. Сварные соединения. Основные расчетные формулы
- •2.1.1 Расчет сварных соединений, выполненных стыковым швом.
- •2.1.2 Расчет сварных нахлесточных соединений.
- •2.1.3 Расчет пробочных и проплавных соединений.
- •2.1.4 Расчет тавровых соединений.
- •2.1.5 Расчет соединений, выполненных контактной сваркой.
- •2.2 Расчет соединений, включающих группу болтов
- •Глава 3 Расчет передач
- •3.1. Подбор клиноремённой передачи (алгоритм подбора)
- •Проверка ремня на долговечность.
- •3.2. Кинематические и силовые расчёты. Выбор электродвигателя.
- •Выбор электродвигателя
- •Пример кинематического и силового расчетов
- •Глава 4. Расчет на прочность зубчатых передач
- •4,1 Расчёт зубьев на контактную прочность (основные расчётные зависимости).
- •Основные расчетные зависимости при расчёте зубьев на прочность при изгибе
- •2.4. Нагрузочная способность зуба при изгибе. Нагрузочная способность зуба при изгибе при выполнении условий любого критерия.
- •4,2.1 Проектировочный расчёт на контактную выносливость
- •4.2.2. Расчёт на выносливость зубьев при изгибе
- •4.2.4 Расчёт на прочность при изгибе
- •Глава 5. Примеры расчета цилиндрических зубчатых передач
- •5.1 Расчет косозубой зубчатой передачи.
- •5.2 Расчет цилиндрической прямозубой передачи
- •5.1. Выбор материала, определение допускаемых напряжений.
- •5.2. Проектировочный расчет на контактную выносливость.
- •5.2.1 Геометрический расчет.
- •5.2.3 Проверочный расчет зубьев на изгибную выносливость
- •5.3 Подбор чисел зубьев в планетарной передаче.
- •Глава 6. Расчет червячных передач
- •6.1 Выбор материала и расчет допускаемых напряжений
- •6.2. Проектировочный расчет передачи
- •6.3 Проверочный расчет передачи на прочность.
- •6.4. Тепловой расчет.
- •Глава 7 расчет цепных передач
- •7.1 Критерий работоспособности цепных передач. Подбор цепей по несущей способности, особенности эксплуатации
- •7.2. Расчет приводных втулочных и роликовых цепей
- •7.3. Порядок расчета приводных втулочных и роликовых цепей
- •7.4 Пример расчета цепной передачи
- •Глава 8. Подбор подшипников качения
- •8.1 Подбор подшипников по статической грузоподъемности
- •8.2. Подбор подшипников по динамической грузоподъемности
- •8.3 Определение эквивалентной динамической нагрузки
- •8.4 Особенности выбора радиальных подшипников
- •8.5. Особенности выбора радиально-упорных подшипников
- •Определение осевых составляющих от действия радиальных нагрузок радиально-упорных шариковых подшипников
- •8.6. Пример подбора подшипников на заданный ресурс для двухступенчатого зубчатого редуктора
- •9.Расчет валов на выносливость
- •9.1 Проверочный расчет валов на выносливость на примере червячно-цилиндрического редуктора
- •9.1.1 Расчет промежуточного вала
- •3. Строим эпюру изгибающих моментов относительно оси y в характерных точках сечения а, b, с1, с2, d.
- •9.1.2 Расчет промежуточного вала
- •Определим величину изгибающих моментов в характерных сечениях а, b, с, d.
- •Крутящий момент в сечениях вала.
- •Проверочный расчет валов на прочность.
- •Глава10. Расчет и выбор муфт
- •10.1 Классификация муфт, их назначение
- •Предохранительная кулачковая муфта
- •Муфта с предохранителем
- •10.2 Подбор муфты
- •Расчёт предохранительного устройства
- •Глава11. Расчет коробки скоростей:
- •11.1. Кинематический и силовой расчет привода. Выбор электродвигателя
- •1.2. Уточнение передаточных чисел привода
- •1.3. Определение вращающих моментов на валах коробки (1-я скорость)
- •11.2. Расчёт косозубой цилиндрической передачи (быстроходная ступень, 1-я скорость)
- •11.2.1. Выбор твёрдости, термообработки и материала колёс
- •2.2. Определение допускаемых контактных напряжений и
- •11.2.3. Проектный расчёт
- •11.2.4. Проверочный расчёт
- •11.3. Расчёт косозубой цилиндрической передачи (быстроходная ступень, 2-я скорость)
- •11.3.1. Выбор твёрдости, термообработки и материала колёс
- •3.2. Определение допускаемых контактных напряжений и
- •3.3. Проектный расчёт
- •11.3.4. Проверочный расчёт
- •11.4. Расчёт косозубой цилиндрической передачи (тихоходная ступень) Пример расчета. Выбор твёрдости, термообработки и материала колёс
- •Определение допускаемых контактных напряжений и напряжений изгиба для зубьев шестерни и колеса
- •Проектный расчёт
- •Проверочный расчёт
- •Литература
Механические свойства и допускаемые напряжения углеродистых качественных конструкционных сталей
Марка стали (ГОСТ 1050-88) |
Термообработка* |
Временное сопротивление σв |
Предел текучести σт |
Предел выносливости |
Допускаемые напряжения **, МПа | ||||||||||||||||
при растяже-нии σ-1р |
при изгибе σ-1 |
при кручении τ-1 |
при растяжении [σр] |
при изгибе [σиз] |
при кручении [τкр] |
при срезе [τср] |
при смятии [σсм] | ||||||||||||||
МПа |
I |
II |
III |
I |
II |
III |
I |
II |
III |
I |
II |
III |
I |
II | |||||||
08 |
Н |
330 |
200 |
120 |
150 |
90 |
110 |
80 |
60 |
130 |
95 |
75 |
80 |
60 |
45 |
60 |
45 |
35 |
165 |
120 | |
10 |
Н Ц-В59 |
340 400 |
210 250 |
125 145 |
155 180 |
95 110 |
110 130 |
80 90 |
60 70 |
145 155 |
100 115 |
75 90 |
80 100 |
60 65 |
45 55 |
65 70 |
45 50 |
35 40 |
165 195 |
120 135 | |
15 |
Н Ц-В59 |
380 450 |
230 250 |
135 160 |
170 200 |
100 120 |
125 145 |
85 50 |
65 80 |
150 175 |
110 125 |
85 100 |
95 110 |
65 80 |
50 60 |
75 85 |
50 60 |
40 45 |
185 210 |
125 75 | |
20 |
Н Ц-В59 |
420 500 |
250 300 |
150 180 |
190 225 |
115 135 |
140 165 |
115 115 |
95 90 |
170 200 |
120 140 |
95 110 |
105 125 |
70 75 |
55 55 |
85 100 |
60 60 |
45 45 |
210 240 |
175 175 | |
25 |
Н Ц-В58 |
460 550 |
280 350 |
170 200 |
210 250 |
125 155 |
150 180 |
110 130 |
85 100 |
180 210 |
130 160 |
105 125 |
110 135 |
80 95 |
60 75 |
90 110 |
65 80 |
50 60 |
220 270 |
165 195 | |
30 |
Н У |
500 600 |
300 350 |
180 215 |
225 270 |
135 160 |
165 200 |
115 140 |
90 105 |
200 240 |
140 175 |
110 135 |
125 150 |
90 105 |
70 80 |
100 120 |
65 85 |
55 65 |
240 300 |
175 210 | |
35 |
Н У В35 |
540 650 1000 |
320 380 650 |
190 230 360 |
240 290 450 |
145 175 270 |
180 210 330 |
125 150 230 |
95 115 180 |
210 260 400 |
155 185 290 |
120 145 220 |
135 160 250 |
90 110 165 |
70 85 135 |
110 130 200 |
75 90 140 |
55 70 110 |
270 520 500 |
190 220 350 | |
40 |
Н У В35 |
580 700 1000 |
340 400 650 |
210 250 360 |
260 315 450 |
155 190 270 |
190 230 340 |
130 160 230 |
105 125 180 |
230 270 400 |
165 200 290 |
130 155 220 |
140 170 250 |
100 120 175 |
75 95 135 |
115 140 200 |
80 100 140 |
60 80 110 |
280 340 500 |
200 240 350 | |
45
|
Н У М35 |
610 750 900 |
360 450 650 |
220 270 325 |
275 345 405 |
165 205 245 |
200 240 300 |
140 170 210 |
110 135 160 |
240 290 360 |
175 215 260 |
135 170 200 |
150 185 230 |
105 130 165 |
80 100 120 |
125 145 185 |
85 105 125 |
65 80 95 |
300 360 450 |
210 260 310 | |
45 |
В42 В48 ТВЧ56 |
1000 1200 750 |
700 950 450 |
325 430 270 |
405 540 340 |
245 325 205 |
300 400 240 |
210 280 170 |
160 210 135 |
360 480 290 |
260 340 210 |
200 270 170 |
230 300 185 |
160 210 130 |
120 160 100 |
185 240 145 |
125 170 105 |
95 130 80 |
450 600 360 |
310 420 260 | |
50 |
Н У |
640 900 |
380 700 |
230 325 |
290 405 |
175 245 |
210 300 |
140 210 |
115 160 |
250 360 |
185 260 |
145 200 |
160 230 |
110 180 |
85 120 |
125 185 |
85 125 |
65 95 |
310 450 |
220 310 | |
20Г |
Н В |
460 570 |
280 420 |
165 205 |
205 255 |
125 150 |
150 195 |
100 130 |
80 100 |
180 230 |
130 165 |
100 125 |
110 145 |
80 100 |
60 75 |
90 115 |
65 80 |
50 60 |
220 290 |
160 190 | |
30Г |
Н В |
550 680 |
320 560 |
200 245 |
250 305 |
150 180 |
180 230 |
130 160 |
100 120 |
210 270 |
160 195 |
125 150 |
135 170 |
95 120 |
75 90 |
110 140 |
80 100 |
60 75 |
270 340 |
190 240 | |
40Г |
Н В45 |
600 840 |
360 590 |
220 350 |
270 380 |
160 230 |
200 280 |
140 190 |
110 150 |
240 330 |
175 240 |
135 190 |
150 210 |
105 150 |
80 115 |
120 170 |
85 120 |
65 95 |
300 420 |
210 290 | |
50Г |
Н В |
660 820 |
400 560 |
235 300 |
295 370 |
175 220 |
210 270 |
150 190 |
115 150С |
260 330 |
185 250 |
145 18Е |
160 250 |
110 155 |
75 110 |
130 165 |
90 105 |
70 75 |
320 410 |
220 290 | |
65Г |
Н У М45 |
750 900 1500 |
440 700 1250 |
270 325 530 |
340 405 670 |
200 245 400 |
240 300 500 |
175 210 350 |
135 160 260 |
290 360 600 |
210 260 430 |
170 200 330 |
185 230 380 |
130 160 260 |
100 120 200 |
145 185 300 |
105 125 210 |
80 95 160 |
360 450 760 |
260 310 520 |
* Условие обозначения термической обработки в табл.: О – отжиг; Н – нормализация; У – улучшение; Ц – цементация; ТВЧ – закалка с нагревом ТВЧ; В – закалка с охлаждением в воде; М –закалка с охлаждением в масле; НВ – твердость по Бринеллю. Число после М, В, Н или ТВЧ – среднее значение твердости по НRC.
** Римскими цифрами обозначен вид нагрузки, см. табл. 1.1.
Таблица 1.3.
Механические свойства и допускаемые напряжения легированных конструкционных сталей
Марка стали |
ГОСТ |
Термообработка* |
Временное сопротивление σв |
Предел текучести σт |
Предел выносливости |
Допускаемые напряжения **, МПа | |||||||||||||||||||
при растяже-нии σ-1р |
при изгибе σ-1 |
при кручении τ-1 |
при растяжении [σр] |
при изгибе [σиз] |
при кручении [τкр] |
при срезе [τср] |
при смятии [σсм] | ||||||||||||||||||
МПа |
I |
II |
III |
I |
II |
III |
I |
II |
III |
I |
II |
III |
I |
II | |||||||||||
10Г2 09Г2С 10ХСНД |
4543-71 19281-89 19281-89
|
Н - - |
430 500 540 |
250 350 400 |
175 190 215 |
220 240 270 |
125 140 155 |
140 170 185 |
110 120 140 |
90 95 110 |
170 200 220 |
135 150 160 |
110 120 135 |
105 125 140 |
75 90 100 |
60 70 80 |
85 100 110 |
65 70 80 |
50 55 65 |
210 250 280 |
165 180 210 | ||||
20Х |
Н У М59 |
600 700 850 |
300 500 630 |
210 280 340 |
260 350 420 |
150 200 240 |
190 240 290 |
135 175 210 |
105 140 170 |
230 290 350 |
165 220 145 |
130 175 210 |
140 180 220 |
100 130 155 |
75 100 120 |
115 145 175 |
85 105 125 |
60 80 95 |
280 360 430 |
200 260 320 | |||||
40Х |
Н У М39 М48 |
630 800 1100 1300 |
330 650 900 1100 |
250 320 440 520 |
310 400 550 650 |
180 230 320 380 |
200 270 380 440 |
155 200 280 330 |
125 160 220 260 |
240 320 450 530 |
190 250 340 410 |
155 200 270 320 |
150 200 280 330 |
115 150 200 240 |
90 115 160 190 |
120 160 230 270 |
95 115 165 195 |
75 90 130 150 |
300 400 560 670 |
230 300 420 490 | |||||
33ХС |
Н М |
600 900 |
300 700 |
210 360 |
260 450 |
150 260 |
190 300 |
135 220 |
105 180 |
230 360 |
165 280 |
130 220 |
140 230 |
100 165 |
75 130 |
115 180 |
65 135 |
105 |
280 450 |
200 330 | |||||
45Х |
Н У М48 |
650 950 1400 |
350 750 1200 |
260 380 560 |
320 470 700 |
185 270 400 |
210 320 480 |
160 240 350 |
130 190 280 |
250 380 570 |
195 290 490 |
160 230 350 |
155 240 360 |
115 175 260 |
90 135 200 |
125 190 290 |
95 135 200 |
75 105 160 |
310 480 720 |
240 360 520 | |||||
50Х |
Н М48 |
650 1500 |
350 1300 |
260 600 |
325 750 |
185 430 |
210 500 |
160 370 |
130 300 |
250 600 |
200 460 |
160 370 |
160 370 |
120 270 |
90 210 |
125 300 |
90 220 |
70 170 |
360 750 |
240 550 | |||||
35Г2 |
Н В, НВ 249 |
630 800 |
370 650 |
250 320 |
315 400 |
180 230 |
200 270 |
155 200 |
125 160 |
240 320 |
190 250 |
160 200 |
150 200 |
115 145 |
90 115 |
120 160 |
95 115 |
75 90 |
330 400 |
230 300 | |||||
40Г2 |
Н М, НВ331 |
670 1120 |
390 950 |
270 540 |
335 660 |
195 380 |
220 380 |
170 310 |
135 270 |
260 460 |
210 380 |
170 330 |
165 290 |
120 230 |
95 190 |
130 230 |
95 180 |
75 150 |
330 580 |
250 460 | |||||
45Г2 |
Н М, НВ295 |
700 850 |
410 700 |
280 340 |
350 425 |
200 245 |
230 290 |
175 210 |
140 170 |
270 350 |
210 145 |
175 210 |
175 220 |
125 155 |
100 120 |
140 175 |
100 125 |
80 95 |
340 440 |
260 330 | |||||
38ХС 18ХГТ |
У Н Ц-М59 |
950 700 1000 |
750 430 800 |
370 280 400 |
470 350 500 |
280 200 290 |
320 230 330 |
230 175 250 |
185 140 200 |
390 270 400 |
290 210 310 |
230 175 250 |
240 170 250 |
175 125 185 |
140 100 145 |
190 140 200 |
140 100 145 |
110 80 115 |
480 340 490 |
350 260 380 | |||||
30ХГТ |
М43 Ц-М59 |
1250 1100 |
1050 800 |
500 440 |
620 550 |
360 320 |
430 370 |
310 270 |
250 220 |
510 440 |
390 340 |
310 270 |
320 280 |
230 200 |
180 160 |
260 220 |
185 160 |
140 125 |
640 550 |
460 410 |
Продолжение табл. 1.3
Марка стали |
ГОСТ |
Термообработка* |
Временное сопротивление σв |
Предел текучести σт |
Предел выносливости |
Допускаемые напряжения **, МПа | |||||||||||||||
при растяже-нии σ-1р |
при изгибе σ-1 |
при кручении τ-1 |
при растяжении [σр] |
при изгибе [σиз] |
при кручении [τкр] |
при срезе [τср] |
при смятии [σсм] | ||||||||||||||
МПа |
I |
II |
III |
I |
II |
III |
I |
II |
III |
I |
II |
III |
I |
II | |||||||
20ХГНР |
4543-71 |
М40 М50 |
1300 1450 |
1200 1400 |
520 580 |
650 725 |
375 420 |
450 500 |
330 360 |
260 290 |
540 600 |
410 450 |
320 360 |
340 380 |
230 270 |
170 210 |
270 300 |
180 215 |
135 170 |
680 750 |
500 540 |
40ХФА |
М30 М50 |
900 1600 |
750 1300 |
360 640 |
450 800 |
260 480 |
320 550 |
230 410 |
180 320 |
380 660 |
280 500 |
220 400 |
240 410 |
170 310 |
130 240 |
190 330 |
135 240 |
105 195 |
480 820 |
340 610 | |
30ХМ |
М |
950 |
750 |
380 |
475 |
230 |
320 |
240 |
190 |
390 |
300 |
240 |
240 |
155 |
115 |
190 |
125 |
90 |
480 |
360 | |
35ХМ |
М, НВ270 М50 |
1000 1600 |
850 1400 |
400 640 |
500 800 |
290 480 |
340 550 |
250 410 |
200 320 |
410 660 |
310 500 |
250 400 |
260 420 |
185 310 |
145 240 |
200 330 |
130 250 |
95 200 |
520 820 |
380 610 | |
40ХН |
Н М43 |
780 1200 |
460 1000 |
310 480 |
390 600 |
225 345 |
260 410 |
195 310 |
160 240 |
310 490 |
240 370 |
195 300 |
190 310 |
140 220 |
110 170 |
155 250 |
115 175 |
90 135 |
390 620 |
290 460 |
Эффективный коэффициент концентрации напряжений при статических нагрузках [3]
(1.10)
где — теоретический коэффициент концентрации напряжений[3]; —коэффициент чувствительности материала к концентрации напряжений при статической нагрузке.
Можно приближенно принять: для пластичных материалов ; для хрупких материалов со значительной внутренней неоднородностью (чугун, некоторые виды цветного литья) ; для хрупких материалов с однородной структурой (закаленная сталь) ; для металлов, работающих при низких температурах (до — 80°С), увеличивается, оставаясь, однако, всегда меньше единицы.
Рис 1.2
Разновидности циклов перемены напряжений : а — симметричный; б — асимметричный, знакопеременный; в — пульсирующий; г — асимметричный, знакопостоянный; с* — постоянная нагрузка
Рис. 1.3. Кривые выносливости машиностроительных материалов
При циклических (переменных) нагрузках (рис. 2.16) за предельное напряжение принимается предел выносливости (усталости) соответствующего цикла нагружения (симметричного , пульсирующего или асимметричного (рис. 2.17) *.
Для ассиметричных циклов нагружения, характеризуемых коэффициентом ассиметрии , предел выносливости () и амплитудное напряжение можно найти по диаграмме предельных напряжений (рис. 1.4, а, б) в зависимости от среднего напряженияили по формуле [3; 16]:
, (1.11)
При отсутствии необходимых механических характеристик материалов можно пользоваться приближенными соотношениями между ними.
Например, для сталей *:
;;
;;
; ;
;
;;
;.
Нижние значения соответствуют прочным легированным сталям, верхние — углеродистым.
Рис. 1.4. Масштабный фактор :
Масштабный фактор включает:
1' и 2' — пределов прочности углеродистых и легированных сталей; 1 и 2 — пределов текучести и выносливости этих же сталей; 4 и 6 — пределов выносливости тех же сталей при высокой концентрации напряжений; 3 — прочностные характеристики чугуна и цветных металлов; 5 — пределов выносливости этих же металлов при наличии концентрации
Предел выносливости материалов, как правило, получают в результате испытаний стандартных образцов малого диаметра. Потому при оценке прочности деталей машин необходимо учитывать влияние на их выносливость следующих основных факторов: абсолютных размеров и конструктивных форм детали; состояния поверхности и свойств поверхностного слоя; изменения режимов нагружения и срока службы и т. п.
Учитывая выражение (1.9) и основные факторы, влияющие на предел выносливости детали, получим для любых материалов [3; 16]
, или (1.13)
где — предел выносливости соответственно для циклов нагруження: симметричного, пульсирующего, асимметричного (см. рис. 1.4); если разрушение обусловлено главным образом амплитудными напряжениями, ; — допустимый коэффициент безопасности; — масштабный фактор(рис. 2.19); — коэффициент упрочнения или коэффициент влияниякачества обработки поверхности (рис. 2.20); — коэффициет долговечности; —эффективный коэффициент концентрации напряжений (рис. 2.21); —коэффициент, учитывающий суммарное влияние основных факторов на предел выносливости детали. Эффективный коэффициент концентрации, отнесенный к наибольшему напряжению любого асимметричного цикла с асимметрией , находят [15] извыражения
(1.14)
Рис. 1.5. Коэффициент, учитывающий состояние поверхности :
1 — зеркальное полирование; 2 — грубое полирование или тонкое шлифование; 3 — тонкая обработка резцом (обтачивание, фрезерование); 4 — грубое шлифование или грубое обтачивание; 5 — наличие окалины или коррозии до работы; 6 — коррозия в пресной воде в процессе работы; 7 — то же в морской воде; 8—наличие поверхностного упрочнения
При отсутствии необходимых экспериментальных данных при кручении можно определить [15; 38]
(1.15)
(1.16)
Коэффициент долговечности определяют по формуле.
(1.17)
где — показатель степени кривой выносливости; величина для деталей изменяется в широких пределах (от 3 до 20 и более), причем с ростом уменьшается приближенно по зависимости ; ; для сварных соединений ; для деталей из углеродистых сталей 12. ..20; для деталей из легированных сталей — 20.. .30. При отсутствии данных при кручении можно принимать значения, приведенные для изгиба [9]; — базовое числоциклов перемены напряжений, соответствующее длительному пределу выносливости; обычно принимают для сталей , для цветных металлов, при контактной прочности;— эквивалентное число циклов перемены напряжений.
Рекомендации по выбору минимального и максимального значений KL приводится в соответствующих разделах. Обычно KL≥1, т. е. при NLE >N0 принимаются KL=1.
Эквивалентное число циклов переменны напряжения определяют зависимости от характера нагружения.
При постоянной нагрузке и при постоянной частоте нагружения
.
Рис. 1.6. Эффективные коэффициенты концентрации напряжений
а - осциллограмма ; б - ступенчатая; в - типовые режимы нагружения: 1 - тяжелый режим нагружения; 2 - среднии равновероятный режим нагружения; 3 - среднии нормальный режим нагружения; 4 - легкий режим нагружения
числу ходов машины, т. е. nv = n об/мин или nv=cn об/ мин при нагружении за один оборот); Lh- долговечность, ч: Lh=8760LKrKc; L – долговечность, год; Lhi – число часов работы при частоте nvi; Kr – коэффициент использования в
При ступенчатой циклограмме нагружения (рис. 1.8, б)
(1.18)
При переменной частоте нагружении
где nv(nvi)- частота изменения напряжения в минуту (частота равная или кратная частоте вращения детали или
Рис1.8. Циклограммы нагружения
течении года; Kc – коэффициент использования в течении суток; N∑ - суммарное число циклов нагружений
где nLi – число циклов перемены напряжений за время действия (нагрузки) напряжения σi.
Зная связь между напряжениями σ и нагрузками T (M) или F (1.2…1.8), выражению (1.18) можно придать вид
(1.19)
где mٰ =1/2m – для контактной прочности при начальном касании по линии; mٰ =1/3m – для контактной прочности при начальном касании в точке; mٰ =m – для остальных случаев, если σ зависит от T (M) или F линейно (1.2….1.6).
При плавном характере циклограммы нагружения (рис. 1.8, в) формула для эквивалентного числа циклов нагружения может быть представлена в виде NLE=N∑μm, где μm – начальный момент соответствующего статического распределения нагрузки. Порядок начального момента равен показателю степени m уравнения кривой усталости. Значение μm для типовых режимов принимают по табл. 1.4.
Значение μm для типовых режимов Табл. 1.4.
-
Режим
μ3
μ6
μ9
Тяжелый (β-распределение)
Средний равновероятный (равновероятное распределение)
Средний нормальный (нормальное распределение)
Легкий (γ - распределение)
0.466
0.250
0.185
0.060
0.270
0.143
0.072
0.020
0.175
0.100
0.042
0.019