Примечание. Для промежуточных значений в табл. П.9.2 – п.9.7 принимается по интерполяции, при больше 3,0 принимается как для .

Таблица П.9.8. Значения коэффициента

Пролет главных ферм l, м	Значение при , равном
	0,05 и менее	0,10	0,20	0,30	0,40	0,50
До 10	7,27	3,55	1,83	1,52	1,21	1,00
20	5,18	2,75	1,89	1,45	1,22
40	3,25	2,31	1,73	1,37	1,15
60	2,97	2,04	1,53	1,20	1,10
100	2,28	1,81	1,27	1,14	1,07
150 и более	2,08	1,47	1,19	1,10	1,04

ПРИЛОЖЕНИЕ 10

ЭФФЕКТИВНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ КОНЦЕНТРАЦИИ НАПРЯЖЕНИЙ В СЕЧЕНИЯХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ОСНОВНОМУ МЕТАЛЛУ

Таблица П.10.1. Значения коэффициента

№ п/п	Расчетные сечения	Коэффициент в сечениях элементов, изготовленных из углеродистой стали (включая сварочное и литое железо)
1	У свободного отверстия (рис. П.10.1, a)	1,3
2	У отверстия с поставленным в него высокопрочным болтом, затянутым на нормативное усилие (рис. П.10.1, б)	1,1
3	С коррозионными повреждениями поверхности в виде сыпи и язв глубиной, мм: а) до 0,40 б) 0,41 – 0,50 в) 0,51 – 0,70 г) 0,71 – 1,20 д) более 1,20	1,0 1,15 1,3 1,9 2,2
4	По соединительным заклепкам	1,3
5	По первому ряду односрезных заклепок, прикрепляющих фасонки к элементам, составленным из двух ветвей, связанных в узле планками	3,0
6	То же, но без соединительных планок в узле	3,5
7	По первому ряду двухсрезных заклепок, прикрепляющих фасонки к элементам решетчатых ферм	1,7
8	По крайнему ряду заклепок в соединении продольной балки с «рыбкой» (рис. П. 10.1, в)	1,9
9	По первому ряду заклепок, прикрепляющих обрываемый лист к растянутому поясу клепаной балки	1,3
10	Во фрикционных соединениях по первому ряду высокопрочных болтов с одной плоскостью трения, прикрепляющих фасонки (накладки) к элементам: для элементов, состоящих из двух ветвей, связанных в узле соединительными планками без соединительных планок	2,2 2,6
11	То же с двумя плоскостями трения: для элементов, состоящих из двух ветвей, связанных в узле соединительными планками без соединительных планок	1,2 1,4
12	По первому ряду высокопрочных болтов, прикрепляющих фасонки к непрерывным (не стыкуемым в данном узле) элементам сплошных балок и решетчатых ферм (рис.П.10.1, г)	1,3
13	По первому ряду высокопрочных болтов, прикрепляющих фасонки к двухстенчатым элементам, у которых непосредственно перекрытая часть сечения составляет не менее 80%, в том числе при двух плоскостях трения – не менее 60% (рис.П.10.1, д)	1,4
14	По первому ряду высокопрочных болтов с одной плоскостью трения, прикрепляющих фасонку к двухстенчатым элементам, у которых непосредственно перекрытая часть сечения составляет (рис. П. 10.1, е): а) менее 60% б) 60% и более	1,7 1,5
15	По первому ряду высокопрочных болтов с одной плоскостью трения, прикрепляющих одностенчатые элементы (рис. П.10.1, ж)	2,2
16	По крайнему ряду высокопрочных болтов в соединении на высокопрочных болтах продольной балки с «рыбкой» (см. рис. П.10.1, в)	1,7
17	В месте перехода к необработанному стыковому шву с усилением, не имеющему плавного перехода	2,1
18	То же с усилением, имеющим достаточно плавный переход	1,4
19	В зоне перехода к стыковому шву, обработанному в этом месте абразивным кругом или специальной фрезой для уменьшения концентрации напряжений при стыковании листов: а) одинаковой ширины и толщины б) разной ширины в) разной толщины	1,0 1,2 1,3
20	В месте перехода к поперечному (лобовому) шву: а) без механической обработки места перехода шва к основному металлу б) при наличии механической обработки	2,7 1,5
21	В местах перехода от элемента к концам фланговых швов, работающих на срез от осевой силы в рабочих соединениях внахлестку (независимо от наличия обработки швов)	3,4
22	Вблизи диафрагмы и ребер, приваренных угловыми швами к растянутым поясам балок и элементов ферм: а) при ручной сварке без механической обработки швов б) при полуавтоматической сварке без механической обработки швов в) то же с механической обработкой	1,6 1,3 1,0
23	В месте обрыва одного поясного листа (в пакете из двух и более листов) сварной балки в случае: а) уменьшения толщины листа (при неизменной его ширине) к месту обрыва с уклоном 1:8, но без механической обработки поперечного (лобового) шва б) то же при одновременном уменьшении к месту обрыва как толщины (с уклоном 1:8), так и ширины (с уклоном 1:4) листа, но без механической обработки поперечного (лобового) шва в) то же, но при косых швах (без лобового) и с обеспечением плавности перехода в месте обрыва листа путем механической обработки концов косых швов	2,3 1,7 1,3
24	В месте обрыва листа усиления, приваренного к растянутому поясу по всему контуру, без механической обработки швов	3,5
25	В месте обрыва накладки (фасонки), приваренной к растянутому поясу внахлестку, без механической обработки сварных швов	3,2
26	В клепано-болтовых соединениях, образованных заменой первых рядов заклепок высокопрочными болтами (клепаных соединений, усиленных по выносливости): а) по первому ряду болтов с одной плоскостью трения, прикрепляющих фасонки к элементам, составленным из двух ветвей, связанных в узле планками, в пролетных строениях проектировки 1884 и 1896 гг. б) то же в пролетных строениях проектировки 1907 г. в) то же в пролетных строениях проектировки 1930 г. г) по первому ряду болтов с одной плоскостью трения, прикрепляющих фасонки к элементам, составленным из двух ветвей без соединительных планок в узле, в пролетных строениях проектировки 1884 и 1896 гг. д) то же в пролетных строениях проектировки 1907 г. е) то же в пролетных строениях проектировки 1930 г. ж) по первому ряду болтов с двумя плоскостями трения, прикрепляющих фасонки к элементам решетчатых ферм, в пролетных строениях проектировки 1884 и 1896 гг. з) то же в пролетных строениях проектировки 1907 г. и) то же в пролетных строениях проектировки 1930 г. к) по крайнему ряду высокопрочных болтов в клепано-болтовом соединении продольной балки с «рыбкой» в пролетных строениях проектировки 1907 г. л) то же в пролетных строениях проектировки 1930 г. м) по крайнему ряду высокопрочных болтов в клепано-болтовых соединениях поперечной балки с «рыбкой» в пролетных строениях проектировки 1907 г. н) то же в пролетных строениях проектировки 1930 г.	2,5 2,4 2,3 2,9 2,8 2,7 1,6 1,5 1,4 1,8 1,7 1,3 1,1

Примечания. 1. Грузоподъемность по выносливости элементов с язвенными коррозионными повреждениями нужно определять по сечению с максимальным эффективным коэффициентом концентрации напряжений. Например, для элементов, прикрепляемых к узловым фасрнкам двухсрезными заклепками и имеющих коррозионные язвы глубиной 0,71-1,20 мм, эффективный коэффициент концентрации напряжений следует принимать по сечению, указанному в позиции 3, г, а для аналогичных элементов с коррозионными язвами глубиной 0,51-0,70 – по сечению, указанному в позиции 7 табл. П.10.1.

2. Эффективный коэффициент концентрации напряжений для сечений по основному металлу (для углеродистой стали, литого и сварочного железа) в заклепочных прикреплениях можно определить и в зависимости от значения теоретического коэффициента концентрации напряжений по табл. П.10.2.

Рис. П.10.1. Расчетные сечения А-А элементов, проверяемых на выносливость:

a – по свободному отверстию; б – по отверстию с болтом, затянутым на нормативное усилие; в – по крайнему ряду заклепок в соединении продольной балки с «рыбкой»; г – у обрыва фасонки, если нет стыка в зоне ее прикрепления; д – двустенчатых в зоне стыка при двух плоскостях трения у каждой ветви; е – двустенчатых в зоне стыка при одной плоскости трения у каждой ветви; ж – одностенчатых в зоне стыка при одной плоскости трения.