- •2. Объектами гидромеханики являются капельные и упругие (газы) жидкости.
- •Глава I. Основы гидростатики
- •Глава 2. Основы гидродинамики
- •2.1. Основные уравнения кинематики и динамики невязкой жидкости
- •Уравнение неразрывности (сплошности, постоянства расхода)
- •3.2. Дифференциальные уравнения движения жидкости
- •Дифференциальные уравнения движения Навье-Стокса
- •Теорема жуковского о подъемной силе и направлении движения вихрей
- •Принцип подобия, как основа физического моделирования однофазных систем.
- •Закон сопротивления при движении однофазного потока
- •Основы теории гидравлических сопротивлений
- •2. Основное уравнение равномерного движения
- •3. Основной закон вязкого сопротивления
- •4. Касательное напряжение
- •5. Закон распределения скоростей при турбулентном движении.
- •Способы определения потерь напора при равномерном турбулентном движении
- •Местные сопротивления.
- •Лекция № 12 Истечение жидкости из отверстий
- •1. Истечение в атмосферу при постоянном напоре через малые отверстия в тонкой стенке
- •2. Истечение через большие отверстия в атмосферу.
- •3. Истечение через затопленное большое отверстие.
- •4. Истечение через насадки
- •8.1. Общие понятия
- •8.2. Основная формула расхода водослива
- •8.3. Водослив с острым порогом
- •8.3.1. Формы струй
- •8.3.2. Основные задачи гидравлического расчета
- •8.3.3 Определение коэффициента расхода
- •8.5. Водослив практического профиля
- •Лекция №14 Элементы реологии Течение неньютоновских жидкостей
- •Гидродинамика кипящих (псевдоожиженных) зернистых слоев
- •Механизм переноса вещества и законы диффузии
- •1. Основные понятия и определения
- •Критерии подобия процессов массопередачи в однофазном потоке
- •Основы теории турбулентного массопереноса в процессах обогащения (сепарации).
- •Уравнение (1.24) принимает вид
- •Давление частиц рв на эту пластинку сверху равно
- •Соответственно извлечение частиц этого сорта составит:
- •Гидроциклоны – аппараты, использующие вихревые турбулентные потоки для разделения минералов по плотности и классификации их по крупности.
Соответственно извлечение частиц этого сорта составит:
Следовательно, зерна магнетита крупностью 50 мкм в данных условиях извлекаются на 100 %. Аналогично рассчитываются разделительные числа для всех остальных классов частиц, (лучше это делать на ПК), (табл. 2.5):. Анализируя результаты расчета, можно отметить, что при данной скорости подачи материала время сепарации завышено и наблюдается разубоживание магнитной фракции бедными сростками. Просчитав с помощью ПК все возможные варианты, можно найти оптимальные параметры сепарации для заданного состава продуктов сепарации.
В формулах (1.55) и (1.56) извлечение магнитной фракции неслучайно обозначено Е, а не ε — это извлечение узкого класса с конкретной крупностью и магнитной восприимчивостью. Технолог может делать правильные выводы только на основе достаточно полного множества данных об извлечениях различных по составу и крупности классов исходного материала в конкретных условиях сепарации. Иными словами, информация о поведении в зоне разделения такой сложной системы частиц, как реальная пульпа, может быть представлена совокупностью фракционных извлечений — множеством или разделительных чисел по каждой элементарной категории частиц (классу) с известной магнитной восприимчивостью и крупностью.
Решение аналитических уравнений динамики намного проще, чем дифференциальных уравнений массопереноса, которые образуют математическую модель процесса сепарации только в совокупности с краевыми условиями (начальными и граничными). Некоторая потеря точности в информативности при проектировании и разработке сепараторов при использовании уравнений динамики для расчета траекторий движения отдельных частиц, а не массопотоков оправдывается именно тем, что и высоту, и длину зоны сепарации следует устанавливать по признакам и свойствам частиц одного сорта: самых слабоизвлекаемых частиц магнитоизвлекаемой фракции.
Таблица 1.5
Круп-ность, мкм |
Магнетит |
Богатые сростки |
Средние сростки |
Бедные сростки |
||||
v |
E |
v |
E |
v |
E |
v |
E |
|
10 |
0,013 |
0,49 |
0,009 |
0,35 |
0,005 |
0,19 |
0,0015 |
0,08 |
20 |
0,08 |
1,0 |
0,026 |
0,76 |
0,0185 |
0,62 |
0,006 |
0,26 |
30 |
0,09 |
1,0 |
0,058 |
1,0 |
0,031 |
0,76 |
0,0135 |
0,5 |
40 |
0,106 |
1,0 |
0,103 |
1,0 |
0,056 |
1,0 |
0,0181 |
0,63 |
50 |
0,16 |
1,0 |
0,107 |
1,0 |
0,087 |
1,0 |
0,0286 |
0,8 |
60 |
0,18 |
1,0 |
0,13 |
1,0 |
0,09 |
1,0 |
0,0402 |
0,92 |
70 |
0,21 |
1,0 |
0,158 |
1,0 |
0,113 |
1,0 |
0,0450 |
0,95 |
80 |
0,25 |
1,0 |
0,18 |
1,0 |
0,118 |
1,0 |
0,0483 |
1,0 |
90 |
0,28 |
1,0 |
0,183 |
1,0 |
0,35 |
1,0 |
0,061 |
1,0 |
100 |
0,31 |
1,0 |
1,226 |
1,0 |
0,151 |
1,0 |
0,075 |
1,0 |
Таким образом, из рассмотренных примеров можно сделать вывод о том, что силовой режим разделения минералов определяет размеры рабочего пространства, а последние вместе с уровнем магнитных сил, которые необходимо поддерживать в этом пространстве, определяют общую стоимость сепаратора (включая магнитную систему) и другие технико-экономические параметры и показатели его работы.
Лекция № 18.