- •17 Особливості фільтрації рідин та газів до горизонтальних і похилих свердловин
- •17.1 Рух рідини між конфокальними еліпсами
- •17.2 Приплив рідини до хрестоподібної, зіркоподібної і лінійної тріщин
- •17.3 Фільтрація рідини до похилої свердловини за законом Дарсі в гранично анізотропному пласті
- •Круговий пласт
- •Напівнескінченний пласт з прямолінійним контуром живлення
- •17.4 Приплив рідини до свердловини складного хвилеподібного профілю за законом Дарсі в гранично анізотропному пласті
- •17.5 Приплив рідини до ряду похилих свердловин за законом Дарсі в гранично анізотропному пласті Коловий ряд похилих свердловин з центральною вертикальною свердловиною в круговому пласті
- •Коловий ряд похилих свердловин у круговому пласті
- •Багатовибійна свердловина в круговому пласті
- •Конічна галерея в круговому пласті
- •Прямолінійний ряд похилих свердовин у смугоподібному пласті
- •17.6 Приплив рідини і газу до похилої і багатовибійної свердловин у круговому гранично анізотропному пласті за нелінійним законом
- •Приплив рідини до похилої свердловини
- •Приплив рідини до багатовибійної свердловини
- •Приплив газу
- •17.7 Усталена фільтрація рідини до свердловини, довільно розміщеної в однорідному горизонтальному пласті, за законом Дарсі
- •17.8 Приплив рідини до горизонтальної свердловини в просторово анізотропному пласті за законом Дарсі
- •17.9 Інтерференція горизонтальних свердловин
- •17.10 Вплив неньютонівських властивостей нафти на фільтрацію до горизонтальної свердловини
- •17.11 Приплив до горизонтальної свердловини у деформівному тріщинуватому пласті
- •17.12 Приплив до горизонтальної свердловини в просторово анізотропному овальному і смугоподібному пластах
- •17.13 Дослідження інтерференції багатьох горизонтальних свердловин, що мають різну орієнтацію по азимуту
- •17.14 Дослідження інтерференції горизонтальних і вертикальних свердловин
- •Контрольні питання
17.9 Інтерференція горизонтальних свердловин
Вище встановлено, що за великих значин товщини пласта і коефіцієнта вертикальної анізотропії проникності дебіт горизонтальної свердловини практично не залежить від його товщини. Тому розглядаємо технологічну доцільність застосування двох паралельних і однаково напрямлених горизонтальних свердловин для розкриття пластів великої товщини на основі розв’язування задачі інтерференції горизонтальних свердловин (ярусне розміщення свердловин).
Припускаємо, що у круговому горизонтальному пласті з радіусом контура живлення Rкрозміщено дві горизонтальні свердловини довжиноюL, радіусомrсна відстанях1і2від покрівлі пласта, товщина якого становитьh(рис. 17.17). Для розв’язування аналогічно застосовуємо методи фрагментів, ізотропізуючої деформації простору, відображення стоків і джерел та суперпозиції. Вважаємо, що свердловини паралельні і однаково напрямлені в просторі. Всю область фільтрації розділяємо на дві зони: зону плоского руху в горизонтальній площині від контура живлення пласта до еквівалентного прямокутника (у просторі – паралелепіпеда з розмірамиL, 2lіh) та зону плоского руху у вертикальній площині (всередині паралелепіпеда до свердловин).
Витрата нафти до еквівалентного прямокутника (див. рис. 17.17, б), як показано вище, виражається формулою (17.182), а саме
(17.240)
де Q– витрата нафти, що дорівнює сумі дебітів обох горизонтальних свердловин,Q =Q1+Q2;Q1,Q2– дебіти відповідно першої (верхньої) і другої свердловин;p0=pк–p0;pк– тиск на контурі живлення пласта;p0– невідомий тиск на контурі еквівалентного прямокутника.
У вертикальній площині маємо плоский фільтраційний потік (потік, що припадає на одиницю довжини свердловин Lу вертикальній площині, яка перпендикулярна до осей паралельних свердловин) у прямокутному пласті, дві протилежні сторони (покрівля і підошва) якого є непроникними, а на двох інших сторонах задано постійний тискp0(див. рис. 17.17,в). Оскільки ми вибрали, що координатні осі співпадають із головними осями анізотропії, то фільтрація у вертикальній площині описується рівнянням
(17.241)
де =kх/г– коефіцієнт проникності перетвореного ізотропного пласта в горизонтальній площині;– коефіцієнт анізотропії пласта за проникністю в горизонтальній площині;kв– коефіцієнт вертикальної проникності пласта.
Виконуємо ізотропізуючу деформацію простору і переходимо до нових координат ізотропного пласта:
(17.242)
де – коефіцієнт анізотропії проникності пласта у вертикальній площині. Тоді рівняння (17.241) зводиться до рівняння Лапласа у канонічній формі. Задача фільтрації в розглядуваному пласті є симетричною відносно осіz1, тому обмежуємося розглядом тільки одної частини, наприклад, правої на рис.17.17, в. Використовуємо методи відображення стоків і джерел та суперпозиції. Задача зводиться до розгляду суперпозиції 8 рядів свердловин, а саме по 2 ряди зачорнених і світлих кружків і по 2 зачорнених і світлих трикутничків справа і зліва лінії з постійним тискомp0(див. рис.17.17,в).
Згідно з методом суперпозиції записуємо тиск у довільній точці пласта для перших двох рядів, що відповідають першій горизонтальній свердловині
(17.243)
і для других двох рядів свердловин, що відповідають другій горизонтальній свердловині
(17.244)
де q1,q2– припливи рідини відповідно до першої і другої свердловин із правої сторони пласта;с,c– деякі постійні;– коефіцієнт проникності ізотропного пласта у вертикальній площині;
Результуючий тиск у довільній точці (x1;z1) складає:
p =p+p
або
(17.245)
де c =c +c– нова постійна.
Використовуємо граничні умови
(17.246)
де rс1,rс2– радіуси першої та другої свердловин;p1,p2– вибійні тиски першої та другої свердловин.
Із першої умови знаходимо, що c =p0. Із другої та третьої умов відповідно маємо:
(17.247)
(17.248)
де
Із виразів (17.247) і (17.248) знаходимо:
(17.249)
(17.250)
де
Оскільки ми обмежилися розглядом тільки правої частини фільтраційного поля на рис. 17.17, в, то питомі дебітиq1іq2становлять відповідно
q1= 2q1;q2= 2q2, (17.251)
а дебіти цих свердловин
Q1=q1L;Q2=q2L. (17.252)
Тоді записуємо формули дебітів двох взаємодіючих горизонтальних свердловин у смугоподібному пласті з двостороннім контуром живлення у вигляді:
(17.253)
(17.254)
Для визначення дебітів цих двох свердловин у розглядуваному круговому пласті необхідно із формул (17.253) і (17.254) виключити невідомий тиск p0. Для цього спільно розв’язуємо рівняння (17.253), (17.254) і (17.240), враховуючи, щоQ =Q1+Q2,
p1=p0+ (p0–p1) =pк–p1; (17.255)
p2=p0+ (p0–p2) =pк–p2, (17.256)
де p1,p2– депресії тиску відповідно в першій і другій свердловинах.
У результаті знаходимо шукані дебіти двох взаємодіючих горизонтальних свердловин у круговому пласті, тобто
(17.257)
(17.258)
де =h / 4L.
На рис. 17.18 показано залежність дебіту Q1від товщини пластаh, коли обидві свердловини рівномірно розміщені по товщиніh, тобто1=h / 4 і2= 3h/ 4. Аналогічно, як і у випадку одної свердловини, зі збільшенням товщини пластаhзростає дебітQ1, але в залежності від коефіцієнта анізотропії проникностіцей ріст спостерігається тільки до певної величиниh. Так, за= 10 зростання дебітуQ1має місце тільки до величиниh =100 м.
Сумарний дебіт Qістотно залежить від взаємного розміщення взаємодіючих свердловин (рис. 17.19). Максимальний дебіт має місце в разі рівномірного розміщення обох взаємодіючих свердловин. Разом з тим область найбільшого дебіту (в межах ізолінії 95 % відносної величини) є досить широкою (рис. 17.20), а саме:1/h = 0,250,2;2/h = 0,750,2. Це важливо з позицій практики проводки таких свердловин у пласті.