- •17 Особливості фільтрації рідин та газів до горизонтальних і похилих свердловин
- •17.1 Рух рідини між конфокальними еліпсами
- •17.2 Приплив рідини до хрестоподібної, зіркоподібної і лінійної тріщин
- •17.3 Фільтрація рідини до похилої свердловини за законом Дарсі в гранично анізотропному пласті
- •Круговий пласт
- •Напівнескінченний пласт з прямолінійним контуром живлення
- •17.4 Приплив рідини до свердловини складного хвилеподібного профілю за законом Дарсі в гранично анізотропному пласті
- •17.5 Приплив рідини до ряду похилих свердловин за законом Дарсі в гранично анізотропному пласті Коловий ряд похилих свердловин з центральною вертикальною свердловиною в круговому пласті
- •Коловий ряд похилих свердловин у круговому пласті
- •Багатовибійна свердловина в круговому пласті
- •Конічна галерея в круговому пласті
- •Прямолінійний ряд похилих свердовин у смугоподібному пласті
- •17.6 Приплив рідини і газу до похилої і багатовибійної свердловин у круговому гранично анізотропному пласті за нелінійним законом
- •Приплив рідини до похилої свердловини
- •Приплив рідини до багатовибійної свердловини
- •Приплив газу
- •17.7 Усталена фільтрація рідини до свердловини, довільно розміщеної в однорідному горизонтальному пласті, за законом Дарсі
- •17.8 Приплив рідини до горизонтальної свердловини в просторово анізотропному пласті за законом Дарсі
- •17.9 Інтерференція горизонтальних свердловин
- •17.10 Вплив неньютонівських властивостей нафти на фільтрацію до горизонтальної свердловини
- •17.11 Приплив до горизонтальної свердловини у деформівному тріщинуватому пласті
- •17.12 Приплив до горизонтальної свердловини в просторово анізотропному овальному і смугоподібному пластах
- •17.13 Дослідження інтерференції багатьох горизонтальних свердловин, що мають різну орієнтацію по азимуту
- •17.14 Дослідження інтерференції горизонтальних і вертикальних свердловин
- •Контрольні питання
17.12 Приплив до горизонтальної свердловини в просторово анізотропному овальному і смугоподібному пластах
Розглянемо приплив до горизонтальної свердловини у витягнутому овальному покладі (рис. 17.21), коли довжина горизонтальної ділянки стовбура зіставима з довжиною великої осі покладу. Для визначення дебіту свердловини необхідно розв’язати рівняння
(17.288)
за заданих постійних тисків на контурах живлення пласта і свердловини.
Для розв’язування задачі послуговуємося методами фрагментів, ізотропізуючої деформації простору та суперпозиції.
З допустимою похибкою такий поклад замінюємо рівновеликим за об’ємом (чи площею) прямокутним покладом за умови рівності периметрів з двостороннім контуром живлення.
Розглядаємо окремо у горизонтальній площині приплив до прямолінійної галереї між двома прямолінійними контурами живлення та у вертикальній площині приплив до вертикальної свердловини між двома прямолінійними контурами живлення.
Припускаємо для простоти, що маємо нескінченний смугоподібний пласт з одностороннім припливом нафти до галереї (ліва сторона рис. 17.21, а), осі анізотропії якого співпадають з координатними осямих іу(рис. 17.21,б). Кути між віссюуі вектором градієнта тиску та лінією контура живлення пласта становлять відповідноі. Тоді рівняння (17.288) треба розв’язати за граничних умов:
(17.289)
де pк,pг– тиски відповідно на контурах живлення пласта і галереї;– відстань між контурами живлення пласта і галереї вздовж осіх.
Здійсненням ізотропізуючої деформації простору і поворотом координатних осей задача зводиться до класичної задачі прямолінійно-паралельного припливу до галереї, а розв’язок виражається формулою
(17.290)
де Q – приплив до галереї (з лівої сторони);kг=kx sin2 +ky cos2 – коефіцієнт напрямленої проникності пласта у горизонтальній площині, який визначається проекцією вектора швидкості фільтрації на напрям градієнту тиску;h– товщина пласта;L– довжина галереї (горизонтальної свердловини);p1= pк‑pг– перепад тиску в горизонтальній площині;– динамічний коефіцієнт в’язкості рідини;– відстань між контурами галереї і живлення пласта.
Оскільки в пласті має місце двосторонній приплив, то сумарна витрата нафти Q = 2Q , тобто
(17.291)
або
(17.292)
де – коефіцієнт анізотропії пласта за проникністю в горизонтальній площині.
Таким чином, формула (17.292) описує дебіт галереї (тріщини) у смугоподібному пласті з двостороннім контуром живлення (прямолінійно-паралельний потік).
У вертикальній площині маємо фільтрацію до свердловини в прямокутному пласті з двостороннім контуром живлення (див. рис. 17.21, в). Формулу дебіту такої свердловини раніше методами ізотропізуючої деформації простору та суперпозиції ми одержали у вигляді:
(17.293)
де p2=pг–pс– перепад тиску у вертикальній площині;pс– тиск на вибої свердловини; – коефіцієнт анізотропії пласта за проникністю у вертикальній площині;kz– коефіцієнт проникності пласта вздовж осіz;
rс– радіус свердловини.
На основі формул (17.291) і (17.293) за правилом похідних пропорцій записуємо формулу дебіту горизонтальної свердловини в анізотропному овальному чи смугоподібному пластах:
(17.294)
де p =p1+p2=pк–pс.
Тут згідно із прийнятою вище умовою можна записати для овального покладу = (S – 4h L) / 2L, деS– площа овального покладу,S=a b;a,b– велика і мала півосі еліпса;=h / 4L.
З використанням формули (17.294) розглянуто вплив просторового розміщення галереї відносно головних осей тензора проникності на її дебіт в анізотропному пласті. Аналіз показує, що із збільшенням коефіцієнта анізотропії гвідношення дебітівQ /Q1зростає, причому тим більше, чим менший кут(рис. 17.22), деQіQ1дебіти галереї за значинг1 іг= 1. Значить, галерея характеризуватиметься найбільшим дебітом тоді, коли вона буде розміщена під прямим кутом до осі, вздовж якої пласт має найбільшу проникність.