- •Введение
- •Общая часть
- •Физико-географический очерк
- •1.2 Геологическое строение месторождения
- •Вещественный состав железистых кварцитов Лебединского месторождения
- •Разработка Лебединского месторождения
- •Обзор практики обогащения железных руд в России, в странах снг и за рубежом
- •3. Технологическая часть
- •Анализ вещественного состава сырьевой базы
- •3.2 Выбор и обоснование технологической схемы обогащения
- •3.3 Краткое описание технологической схемы обогащения железных руд Лебединского месторождения
- •3.4 Расчет качественно-количественной схемы обогащения
- •3.5 Проектирование и расчёт водно-шламовой схемы
- •3.6 Выбор и расчёт технологического оборудования
- •3.6.1 Выбор и расчёт технологического оборудования операций измельчения
- •3.6.2 Выбор и расчёт оборудования классификации
- •3.6.3 Выбор и расчёт аппаратов обесшламливания и сгущения
- •3.6.4 Выбор и расчет оборудования для магнитной сепарации
- •Результаты расчета оборудования
- •3.7 Опробование, контроль и автоматизация технологического процесса
- •3.7.1 Контролируемые параметры технологии обогащения железных руд Лебединского месторождения
- •3.7.2 Опробование технологического процесса
- •3.7.3 Автоматизация и контроль технологического процесса
- •3.8 Хвостохранилище
- •3.8.1 Технология транспортировки хвостов
- •3.8.2 Краткое описание хвостохранилища
- •3.9 Электроснабжение.
- •4. Специальная часть
- •4.1 Теоретические принципы высокоселективной магнитной сепарации
- •4.2 Конструкции магнитных сепараторов
- •4.4 Краткое описание сепаратора вспбм-90/100 с вращающейся магнитной системой, предназначенного для стадиального выделения исходной высококачественных магнетитовых концентратов
- •4.5 Теоретические предпосылки, используемые при проектировании высокоселективного сепаратора вспбм-90/100
- •4.5.1 Теоретическое определение оптимальных параметров угла наклона питающего элемента в зоне подачи питания
- •3.5.2Теоретическое определение оптимальных параметров отклоняющих дефлекторов
- •4.5.3 Теоретические предпосылки и обоснование применения индукционной решетки в третьей условно выбранной четверти
- •4.6 Краткое описание технологической схемы обогащения железных руд Лебединского месторождения
- •4.7 Технико-экономическая оценка возможности применения внедрения разработанных предложений
- •Выводы по разделу
- •5. Организация производства.
- •5.1 Режим работы фабрики
- •5.2 Управление предприятием
- •5.3 Организация труда и заработная плата
- •6. Безопасность работ на обогатительной фабрике
- •6.1 Улучшение условий труда при совершенствовании технологии обогащения железистых кварцитов
- •6.2 Анализ основных производственных опасностей и вредностей на обогатительной фабрике
- •6.3 Обеспечение санитарно-гигиенических требований к воздуху рабочей зоны
- •6.4 Мероприятия по снижению запылённости
- •6.5 Меры безопасности при обслуживании технологического и транспортного оборудования
- •Измельчение и классификация.
- •Транспортное оборудование.
- •6.6 Защита от шума, вибрации
- •6.7 Электробезопасность
- •6.8 Пожарная безопасность
- •6.9 План ликвидации аварий
- •7. Охрана окружающей среды
- •Охрана воздуха, земли, воды и недр.
- •8. Экономическая часть
- •8.1 Результаты расчета стоимости оборудования
- •8.2 Расчет амортизационных отчислений
- •8.3 Расчет фонда заработной платы
- •8.4 Отчисления на социальные нужды
- •8.5 Внепроизводственные и прочие расходы
- •8.6 Определение срока окупаемости проекта
- •8.7 Расчет чистого дисконтированного дохода npv
- •Заключение
3.5.2Теоретическое определение оптимальных параметров отклоняющих дефлекторов
Во 2-й четверти условно принятого направления вращения (против часовой стрелки), на основе исследований гидродинамического режима движения пульпы в ванне сепаратора (рисунок 2.6), было принято решение установить лопастные дефлекторы для отклонения потока материала с целью приближения его к рабочей поверхности барабана, чтобы максимально провести через высокоинтенсивную часть магнитного поля весь, поступающий на сепарацию магнитный материал [31].
На представленном рисунке магнитная частица, отлетевшая от барабана в результате воздействия центробежной силы, получает возможность приблизиться к барабану под воздействием силы, отражающей частицу от материала дефлектора.
Однако для создания усовершенствованной конструкции сепаратора необходимо более точно определить количество отклоняющих элементов, а также радиус закругления, при котором:
В зону магнитного удерживания возвратиться наибольшее количество магнитных частиц, удаленных от поверхности барабана вследствие воздействия центробежной силы;
Использовать такой гидромеханический режим, при котором соблюдалось бы минимальное перемешивание частиц.
На рисунке 2.6. показано влияние дефлекторов, установленных в ванне сепаратора и гидромеханика пульпы в объеме барабана с дефлекторами и без них.
Не сложно заметить, что без установленных отражающих элементов специальной конструкции материал в пульпе под воздействием центробежных сил и сил тяжести происходит прижимание массопотока пульпы к внутренней стенке ванны, а значит и удаление частиц магнетита, отброшенных от барабана в результате разрушения флокул под воздействием бегущего магнитного поля.
а) б)
Рисунок 4.15 – Характер движения частицы в объеме пульпы: а) без влияния дефлекторов, б) с влиянием дефлекторов
Примем, что:
краевыми точками и элементами соприкосновения ванны сепаратора и боковых крышек ванны, можно пренебречь, при этом
появится возможность рассматривать движение только в 1 сечении, проходящим через центр цилиндра, перпендикулярно его поверхности;
Основная часть пульпы, поступающей в начальную часть сечения поступает по касательной к барабану;
Поток подчиняется закону отражения, т.е. угол падения равен углу отражения;
Расстояние от поверхности барабана до оканчания дефлектора остается постоянным.
При этом необходимо найти точку, соответствующую оканчанию дефлектора, для этого необходимо учесть скорость движения потока, а также то, что магнитная сила на расстоянии менее 30 мм от поверхности потока способна удерживать магнитную частицу и вовлечь ее в объем флокулы.
Решение данной задачи можно получить из уравнения равновесия сил, определяемых по уравнениям:
, , (4.10, 4.11)
при этом гидромеханическую силу, действующую на частицу можно найти исходя из уравнения Бернулли [48], аналогично 1-му случаю. Остальные силы, находятся аналогично, тогда все механические силы можно свести к одной равнодействующей Rмех.
Решая данные уравнения можно найти искомую точку – в данном случае это 0,5 от расстояния между внутренней поверхностью ванны и внешней поверхностью барабана или 50 мм.
Рисунок 4.16 – Силовой режим, действующий на частицу во 2-ой условно принятой четверти
Зная, что равнодействующая сила будет всегда направлена по касательной, как к внутренней поверхности дефлектора, так и к внешней поверхности барабана (для минимизации образования вихревого движения от удара о барабан) можно с помощью математического определения найти как радиус закругления, так и число дефлекторов, установленных в ванне.
, 4.12
где r – радиус закругления дефлектора, α – отношение расстояния от
барабана до конца дефлекторов к расстоянию между внутренней поверхностью ванны и внешней поверхностью барабана, R1 – радиус закругления поверхности ванны, R2 – радиус закругления барабана.