- •Федеральное агентство по образованию
- •655800 «Пищевая инженерия»
- •Предисловие
- •Введение
- •Часть 1
- •1. Основные физические свойства жидкостей и газов
- •Значения константы фазового равновесия, mp·10-8, Па
- •2. Гидромеханика однофазных потоков
- •2.1. Кинематика сплошной среды
- •2.1.1. Методы задания движения и виды движения
- •2.1.2. Деформационное и вращательное
- •2.2. Основные уравнения движения жидкости
- •2.2.1. Уравнение неразрывности (сплошности) потока
- •2.2.2. Уравнения переноса импульса
- •Уравнение движения в напряжениях
- •Уравнения движения вязкой сплошной среды
- •2.2.3. Уpавнение энеpгии
- •2.3. Статическое состояние сплошной среды
- •2.3.1 Уpавнение гидростатического pавновесия
- •2.3.2. Равновесие жидкости в поле силы тяжести
- •2.3.3. Удельная потенциальная энергия,
- •2.3.4. Приборы для измерения давления
- •2.3.5. Закон Паскаля
- •2.3.6. Равновесие жидкости в поле центpобежных сил
- •2.3.7. Сила давления жидкости на плоскую
- •2.3.8. Закон Архимеда. Условия плавания
- •2.4. Динамика идеальной сплошной среды
- •2.4.1. Уpавнение Беpнулли
- •2.4.2. Одномерное движение сжимаемого газа
- •2.4.3. Скорость звука
- •2.4.4. Движение газов в канале с переменной площадью
- •2.4.5. Плоские потенциальные течения
- •2.4.6. Теорема н.Е. Жуковского о подъемной силе
- •2.5. Динамика вязкой жидкости
- •2.5.1. Режимы течения
- •2.5.2. Гидродинамическое подобие
- •2.5.3. Уpавнение Беpнулли для потока вязкой жидкости
- •2.5.4. Расчет потерь напора в местных сопротивлениях
- •2.5.5. Основное уравнение равномерного движения
- •2.5.6. Ламинаpные течения
- •Течение в плоском канале
- •Течение в тpубе с круглым поперечным сечением
- •Течение Куэтта
- •Некоторые примеры инженерных расчетов
- •2.5.7. Туpбулентное течение
- •Понятие о гидpавлически гладких и шеpоховатых тpубах
- •Потеpи энеpгии в гидpавлически гладких тpубах
- •Потеpи энеpгии в гидpавлически шеpоховатых тpубах
- •2.6. Гидравлический расчет трубопроводных систем
- •2.6.1. Основы расчета коротких трубопроводов
- •2.6.2. Типовые задачи расчета коротких трубопроводов
- •2.6.3. Основы расчета длинных трубопроводов
- •2.6.4. Типовые задачи расчета длинных трубопроводов
- •2.6.5. Неизотермическое движение жидкостей
- •2.6.6. Движение в каналах вязкого газа
- •2.7. Истечение жидкости чеpез отвеpстия и насадки
- •2.7.1. Истечение чеpез малые и большие отвеpстия
- •2.7.2. Истечение чеpез внешний цилиндpический насадок
- •2.7.3. Истечение пpи пеpеменном напоpе
- •2.7.4. Движение потоков в диффузоpах
- •Гидpодинамические хаpактеpистики диффузоpов
- •2.8. Неустановившееся движение жидкости
- •2.8.1. Уравнение Бернулли для неустановившегося движения
- •2.8.2. Постепенное перекрытие трубопровода
- •2.8.3. Мгновенное перекрытие трубопровода
- •2.9. Гидравлические методы измерения расхода жидкостей
- •2.10. Гидравлические струи
- •2.10.1. Незатопленные струи
- •Воздействие струи на твердую преграду
- •2.10.2. Затопленные струи
- •2.11. Течение со свободной поверхностью
- •3. Гидромеханика двухфазных потоков
- •3.1. Области распространения двухфазных потоков в пищевой технологии
- •3.2. Основные понятия и определения гидродинамики газо(паро)жидкостных потоков
- •3.3. Режимы течения газожидкостных потоков
- •3.3.1. Режимы течения в веpтикальных каналах
- •3.3.2. Режимы движения в гоpизонтальных тpубах
- •3.4. Элементарные процессы образования газожидкостных смесей
- •3.5. Истинное объемное газосодеpжание
- •3.5.1. Газосодеpжание в аппаpатах колонного типа
- •3.5.2. Газосодеpжание в тpубчатых аппаpатах
- •3.5.3. Паpосодеpжание пpи изменении агpегатного состояния
- •3.6. Потеpи энеpгии на гидpавлическое тpение
- •3.6.1. Потеpи энеpгии по длине
- •3.6.2. Потеpи энеpгии по длине в каналах
- •3.6.3. Потеpи энеpгии на пpеодоление
- •3.6.4. Инеpционные потеpи
- •3.6.5. Потеpи энеpгии на пpеодоление давления
- •3.7. Пленочное течение двухфазного потока
- •3.8. Распыление жидкостей
- •3.8.1. Гидравлический способ
- •3.8.2. Механический способ
- •196084, Санкт-Петербург, ул. Коли Томчака, д. 28
3.8. Распыление жидкостей
Движение капель жидкости в потоке газа относится к случаю, когда сплошной фазой является газ, а дисперсной – жидкость. В пищевой технологии такие двухфазные системы используются в процессах сушки, абсорбции, очистки воздуха от пыли, дезодорации и аэрации жидкостей.
Основным параметром, характеризующим дисперсионное состояние двухфазной системы, является поверхность контакта фаз, которая, согласно уравнению (3.8), зависит от и . В рассматриваемом случае ÷0,99, т. е. близко к единице, и главное влияние на скорость тепло- и массообменных процессов будет оказывать размер образующихся капель. Диаметр капель определяется способом распыления и величиной подводимой к жидкости энергии.
Рассмотрим наиболее распространенные в промышленности способы распыления жидкостей.
3.8.1. Гидравлический способ
Дробление жидкости на капли происходит при истечении ее под высоким давлением из отверстия форсунки. Гидравлический способ наиболее экономичный. Расход энергии в единицу времени составляет 2–4 Дж/с на 1 кг жидкости. К недостаткам способа относятся высокая неоднородность системы, крупный размер капель и трудность в распылении высоковязких жидкостей.
Наиболее часто для распыления жидкостей гидравлическим способом используются центробежные форсунки (рис. 3.6). Теория движения жидкости в центробежной форсунке раcсмотрена в работе [15]. Остановимся кратко на ее основных положениях.
II
II
I
I
A-A
A
A
vвх
vт
vп
Рис. 3.6. Схема центробежной форсунки
Жидкость через входное отверстие радиусом со скорос- тью поступает тангенциально в камеру радиусом , закручивается и покидает форсунку через выходное отверстие радиусом в виде пленочной струи, образующей факел с углом раскрытия . На некотором расстоянии от торца сопла пленка под действием колебаний, возникающих в результате взаимодействия струи с окружающим воздухом и действия центробежных сил, распадается на капли.
Угол раскрытия факела определяется отношением тангенциальной скорости к поступательной :
. (3.54)
Можно принять, с некоторой долей приближения, равенство моментов количества движения частиц жидкости относительно оси форсунки на входе и выходе:
. (3.55)
Найдем давление в выходном отверстии сопла, составив уравнения Бернулли для сечений I–I и II–II (см. рис. 3.6):
, (3.56)
где сумма – располагаемый напор на входе в форсунку.
Подставляя уравнение (3.55) в выражение (3.56), получаем
, (3.57) где – текущий радиус входного патрубка.
Из уравнения (3.57) следует, что при давление стремится к бесконечно большой отрицательной величине, чего не может быть в принципе. Давление в выходном отверстии форсунки не может быть меньше давления вне ее. Поэтому центральная часть форсунки не заполнена жидкостью, в ней образуется газовый вихрь, давление в котором равно давлению за форсункой. Жидкость в таком случае вытекает из выходного отверстия в виде пленки кольцевого сечения площадью
, (3.58)
где – коэффициент заполнения.
Произведение
(3.59)
называется приведенной скоростью истечения жидкости из форсунки.
В таком случае расход жидкости
. (3.60)
С другой стороны,
, (3.61)
где – число входных отверстий форсунки; – их внутренний радиус.
Из уравнений (3.55), (3.60) и (3.61) следует
;
.
Полагая , можно записать, что тангенциальная скорость у стенки камеры
, (3.62)
а скорость на границе раздела фаз
. (3.63)
Из уравнений (3.62) и (3.63) получим
. (3.64)
Обозначив
,
приведем уравнение (3.64) к виду
. (3.65)
Величина зависит только от геометрических параметров форсунки.
Так как в газовом вихре избыточное давление равно нулю, то из уравнений (3.57) и (3.65) можно получить
. (3.66)
Из уравнения (3.66) найдем расход жидкости:
(3.67)
где – коэффициент расхода форсунки,
; (3.68)
– площадь проходного сечения сопла.
Геометрическая характеристика форсунки и коэффициент расхода являются основными параметрами форсунки. Связь между ними может быть установлена из условия максимального расхода:
(3.69)
Из формулы (3.68) следует
; (3.70)
(3.71)
Угол раскрытия факела рассчитывается по уравнению
(3.72)
Следует отметить, что приведенные зависимости описывают движение идеальной жидкости. Тем не менее они правильно отражают влияние различных факторов на работу центробежных форсунок.
Влияние вязкости на характер течения сказывается при небольших значениях Рейнольдса
,
где .
При уравнение (3.71) имеет вид
.
При коэффициент расхода форсунки не зависит от вязкости.
Для предварительных расчетов можно принять 0,61÷0,72. Средний размер капли рекомендуется определять по уравнению
.