- •Глава 7. Течение жидкостей и газа в пограничном слое
- •1. Общие свойства двухмерного пограничного слоя
- •2. Уравнения движения в пограничном слое. Характерные толщины пограничного слоя.
- •3. Решение Блазиуса для ламинарного пограничного слоя. Другие решения
- •4. Отрыв пограничного слоя
- •5. Приближенные методы анализа установившихся пограничных слоев
- •Глава 8 потери энергии при движении жидкости и газа
- •1. Потери энергии на трение
- •2. Потери энергии на местные сопротивления
- •3. Сопротивления, обусловленные действием геометрического давления
- •4. Расчет гидравлического сопротивления трубопроводов
- •Глава 9. Истечение газов из отверстий и сопел
- •1. Истечение несжимаемого газа
- •2. Истечение газа под высоким давлением
- •Глава 10. Турбулентные газовые струи
- •1. Основные свойства турбулентных струй
- •2. Динамика затопленной струи
- •3. Развитие турбулентной струи в спутном или встречном потоках
- •4. Соударение двух струй в неограниченном пространстве
- •5. Полуограниченные турбулентные струйные течения
- •6. Ограниченные турбулентные струйные течения
- •Глава 11. Струйный инжектор
- •1. Сущность инжекции
- •2. Уравнение инжекции
- •Обозначим
- •3. Условия работоспособности инжектора и его оптимальные размеры
- •4. Конструктивные параметры инжектора и составление его характеристики
- •Решая это квадратное уравнение, находим
- •Глава 12. Особенности движения газа в печах и устройства, приводящие его в движение
- •1. Распределение потоков газа в боровах и каналах в условиях неизотермического течения
- •Интегрируя это уравнение по длине канала, получим
- •Потери на трение изменяются по длине канала, поэтому
- •2. Устройство, работа вентиляторов
- •3. Дымовые трубы. Работа и расчет
- •4. Особенности расчета движения жидкости и газа в слоевых металлургических печах и установках
- •Глава 13. Двухфазные течения в трубах и каналах
- •1. Характеристики двухфазных потоков
- •2. Модель гомогенного течения
- •3. Модель раздельного течения
- •4. Модель потока дрейфа
- •5. Системы жидкость – газ
Обозначим
Тогда
(11.20)
Решая уравнение (11.19) относительно кратности инжекции, находим где
; (11.21)
; (11.22)
. (11.23)
Используя вышеприведенные выражения, можно установить рациональные параметры инжектора, т. е. спроектировать его. Проектирование инжектора сводится к выбору таких его геометрических размеров, чтобы при заданных начальных параметрах и соотношении расходов газов получить наивысшее значение давления смеси, или, наоборот, при заданных начальных и конечных давлениях получить наибольшую кратность инжекции.
3. Условия работоспособности инжектора и его оптимальные размеры
Анализ уравнения (11.20) показывает, что относительное значение выходного сечения сопла инжектирующего газа f1, является вещественным числом
, (11.24)
лишь при выполнении условия
2 B Eu 1. (11.25)
При 2B Eu >1 уравнение (11.20) имеет комплексно-сопряженные корни. Физически это означает, что при нарушении условия 2B Eu 1 инжекция невозможна. По этой причине это неравенство называют условием работоспособности инжектора.
Из выражения (11.24) следует, что при заданном значении площади поперечного сечения камеры смешения F3 величина F1 определяется общим противодавлением инжектора Eu и характеристиками инжектора, входящими в B(, f2). При Eu = 0 первый корень уравнения (11.20) равен нулю, а f1.2 = 2/B. Физически равенство f1.1 = 0 означает, что во всей области движения струя инжектирующего газа развивается как турбулентная струя в спутном потоке, и смешение газов происходит лишь в пограничном слое этой струи. Очевидно, что в этом случае границы струи не достигают стенок камеры смешения на всем ее протяжении, т. е. размеры сопла рабочего газа слишком малы.
Физическое содержание равенства f1.2 = 2/B несколько иное. Здесь, напротив, размеры сопла инжектирующего газа слишком велики для эффективной работы инжектора. Струя рабочего газа очень быстро достигает стенок смесительной камеры, поэтому развиваемое ею разрежение очень мало.
По мере увеличения числа Eu f1.1 увеличивается, а f1.2 уменьшается. При Eu = 1/(2B) f1.1 = f1.2 = 1/B. По-видимому, именно это значение отвечает наиболее рациональному значению величины f1.
Число В зависит от коэффициента восстановления статического давления в диффузоре . Чем больше , тем меньше получается В. Для инжектора без диффузора = 0, и число В максимально. Диффузор усложняет конструкцию инжектора и, по-видимому, должен применяться лишь тогда, когда в этом есть действительная необходимость. По выражению (11.21) надобность в диффузоре появляется, если в инжекторе без диффузора 2B Eu > 1.
В общем случае безразмерное противодавление Eu сложным образом зависит от соотношений размеров инжектора f1 и f2. Поскольку слагаемые уравнения (11.19), содержащие эти величины, имеют разные знаки, то возможно существование экстремумов числа Eu по f1 и f2 . Для установления оптимального значения f2 продифференцируем выражение (11.19) по f2:
,
откуда
. (11.27)
Поскольку то значениеf2 , определяемое выражением (11.27), соответствует максимуму функции Eu = f(f1, f2).
Выполним аналогичные операции над уравнением (11.19) относительно величины f1, подставив предварительно в него вместо f2 оптимальное значение f2опт:
.
Следовательно, f1опт = 1/Вопт, (11.28)
где
. (11.29)
Здесь также т. е. значение (11.28) обеспечивает максимум.
Таким образом, максимальное противодавление, которое преодолевается в инжекторе при заданных параметрах газовых сред и кратности инжекции, определяется выражением:
2 Eu BОПТ =1. (11.30)
Тогда из формул (11.27) и (11.28) для заданного сечения сопла рабочего газа следует:
(11.31)
(11.32)
Коэффициент сопротивления на входе инжектируемого потока в смеситель зависит от того, как геометрически оформлен этот вход. При правильном конструировании вход в смеситель выполняют в виде плавного конфузора. В этом случае коэффициент сопротивления на входе определяется по формуле
(11.33)
где - коэффициент формы, для круглого потока равен 2, а для плоского — единице; — центральный угол сужения конфузора, обычно равный 3040о; F0 площадь поперечного сечения конфузора в начальном сечении.
При практических расчетах, если выход потока в смеситель оформлен в виде плавного конфузора, значением коэффициента сопротивления можно пренебречь, положив его равным нулю, так как его значение для круглого конфузора при = 40o и Re 10000 не превышает 0,01. В общем случае коэффициент сопротивления рассчитывается по формулам для входа потока в трубы и каналы.
Следует помнить, что инжектор с оптимальными размерами конфузора и смесителя работает более рентабельно и надежно, чем инжектор с произвольно выбранными размерами.