- •Краткий курс сопротивления материалов
- •Часть 2
- •Глава 1. Перемещения балок при изгибе
- •1.1. Дифференциальное уравнение изогнутой оси балки
- •Итак, две величины υ и θ являются компонентами перемещения произвольного поперечного сечения балки.
- •1.2. Интегрирование дифференциального уравнения изогнутой оси балки
- •1.3. Метод начальных параметров
- •1.4. Энергетические теоремы
- •Понятие о действительном и возможном перемещениях. Работа внешних сил
- •Потенциальная энергия стержня.
- •1.5. Метод Мора
- •1.6. Графический способ вычисления интеграла Мора – способ Верещагина
- •Глава 2. Статически неопределимые балки
- •2.1. Общие понятия
- •2.2. Расчёт методом сил
- •2.3. Многопролётные неразрезные балки
- •Глава 3. Сложное сопротивление прямого бруса
- •3.1. Общие понятия
- •3.2. Косой изгиб
- •3.3. Косой изгиб с растяжением (сжатием)
- •3.4. Внецентренное растяжение (сжатие)
- •3.5. Изгиб с кручением круглого стержня
- •3.6. Изгиб с кручением прямоугольного стержня
- •Глава 4. Устойчивость сжатых стержней
- •4.1. Основные понятия
- •4.2. Определение критической силы методом Эйлера
- •4.3. Зависимость критической силы от способа закрепления концов стержня
- •4.4. Пределы применимости формулы Эйлера. Кривая критических напряжений
- •4.5. Расчёт на устойчивость по допускаемому напряжению
- •4.6. Пример расчёта
- •Определение размеров поперечного сечения
- •Определение грузоподъёмности
- •4.7. О выборе материала и рациональных форм поперечных сечений для сжатых стержней
- •Глава 5. Прочность при повторно-переменных (циклических) напряжениях
- •5.1. Основные понятия. Механизм разрушения
- •5.2. Характеристики цикла. Виды циклов
- •5.3. Экспериментальное определение характеристик сопротивления усталости
- •5.4. Влияние конструктивно-технологических факторов на усталостную прочность
- •5.4.1. Влияние концентрации напряжений
- •5.4.2. Влияние абсолютных размеров детали
- •5.4.3. Влияние состояния поверхности
- •5.5. Расчёт на прочность при линейном напряжённом состоянии и симметричном цикле
- •5.6. Расчёт на прочность при линейном напряжённом состоянии и несимметричном цикле
- •5.7. Расчёт на прочность при плоском напряжённом состоянии
- •Глава 6. Расчёты прочности при динамических нагрузках
- •6.1. Общая характеристика динамических задач
- •6.2. Напряжения в тросе при равноускоренном подъёме груза
- •6.3. Напряжения в тонком кольце при вращении с постоянной скоростью
- •6.4. Характеристики колебательных процессов
- •6.4.1. Число степеней свободы
- •6.4.2. Типы сил
- •6.4.3. Классификация колебаний
- •6.5. Свободные незатухающие колебания системы с одной степенью свободы
- •6.5.1. Поперечные и продольные колебания
- •6.5.2. Крутильные колебания
- •6.6. Свободные затухающие колебания системы с одной степенью свободы
- •6.7. Вынужденные колебания системы с одной степенью свободы при действии периодической возмущающей силы
- •6.7.1. Без учёта затухания
- •6.7.2. С учётом затухания
- •6.8. Критическая частота вращения вала
- •6.9. Приближённое определение частоты собственных колебаний систем со многими степенями свободы
- •6.10. Расчёт на удар
- •6.10.1. Продольный и поперечный удар
- •6.10.2. Скручивающий удар
- •Оглавление
6.5. Свободные незатухающие колебания системы с одной степенью свободы
6.5.1. Поперечные и продольные колебания
Рассмотрим самую простую расчётную схему, в которой действуют лишь сила инерции I и сила упругости F. Эта модель позволяет изучить динамические характеристики многих конструкций.
а б
Рис.6.8
На рис.6.8,а показана консольная невесомая балка с сосредоточенной массой m на свободном конце. Если массу m отклонить от положения равновесия и отпустить, то балка вместе с массой начнёт колебаться. Эти свободные или собственные колебания будут продолжаться вечно, т.к. мы не учитываем силу сопротивления. В реальности колебания быстро затухают.
В произвольный момент времени масса отклоняется от положения равновесия на расстояние υ, при этом на неё действует сила инерции
, (а)
и сила упругости F:
, (б)
где δ11 – прогиб от силы, равной единице, приложенной в точке прикрепления массы. Величину δ11 легко определить методом Мора-Верещагина (см. главу 1).
В соответствии с принципом д’Аламбера запишем уравнение статики:
∑υ = 0; F – I = 0; ,
откуда
. (6.8)
Множитель перед υ есть квадрат частоты свободных колебаний
. (6.9)
Окончательно дифференциальное уравнение свободных колебаний имеет вид:
. (6.10)
То же самое уравнение описывает продольные колебания, только вместо прогиба балки υ надо поставить удлинение стержня ∆ℓ или осадку пружины λ (рис.6.7,а).
Важно определять частоту собственных колебаний ω, чтобы судить о возможности появления резонанса в процессе эксплуатации машины. Из формулы (6.9)
, (6.11)
где c = 1/δ11 – жёсткость упругой системы. Жёсткость – это значение внешней силы, которая вызывает перемещение, равное единице.
Формулу (6.11) можно представить в ином виде, если учесть, что m = P/g и P ∙ δ11 = υст – перемещение от статического приложения силы
, (6.12)
где g – ускорение силы тяжести (g = 9,8 м/с2 = 980 см/с2).
Таким образом, определение частоты свободных колебаний сводится к вычислению жёсткости упругой конструкции.
Для рассмотренной нами консольной балки , , размерность ω – 1/с.
Для балки на рис.6.3,б , . В этих формулах Е – в кН/см2, J – в см4, ℓ – в см и m – в кг.
Для стержня на рис.6.7,а (закон Гука при растяжении), .
Для пружины на рис.6.7,а , , где G – модуль сдвига, r – радиус проволоки, R – радиус винтовой оси, n – число витков пружины.
Теперь запишем решение уравнения (6.10). Оно известно из курса дифференциальных уравнений
, (6.13)
где υ0 – перемещение в начальный момент времени, – скорость движения в начальный момент времени t = 0. График функции υ представлен на рис.6.8,б.
Уравнение (6.13)можно привести к другому виду, если принять
(6.14)
Подставим (6.14) в (6.13)
.
Окончательно получим следующее уравнение колебаний
. (6.15)
Из уравнения (6.15) и графика на рис.6.8,б следует, что наибольшее отклонение будет при sin (ωt + ν) = 1 и составит υmax = А. Таким образом, А – амплитуда колебаний, Т – период колебаний, через каждые Т секунд отклонение υ принимает прежнее значение. Очевидно, что ωТ = 2π, откуда число колебаний в 2π секунд равно
.
Найдём амплитуду колебаний, для этого возведём в квадрат и сложим две строки (6.14)
Выражение в скобках равно единице, поэтому
. (6.16)
Начальная фаза колебаний ν может быть найдена, если первую строчку (6.14) поделить на вторую
. (6.17)
Получим выражение для амплитуды колебаний А в иной форме. Подсчитаем первую и вторую производные от функции υ, записанной по формуле (6.15)
.
Подставим функцию и её вторую производную в дифференциальное уравнение (6.8)
,
,
. (в)
Теперь запишем выражение для силы инерции
.
Наибольшая сила инерции при sin (ωt + ν) = 1
Imax = mАω2.
Возвращаясь к выражению (в), получаем
А = Imax ∙ δ11. (6.18)
Амплитуда колебаний равна статическому перемещению от наибольшей силы инерции.