- •Краткий курс сопротивления материалов
- •Часть 2
- •Глава 1. Перемещения балок при изгибе
- •1.1. Дифференциальное уравнение изогнутой оси балки
- •Итак, две величины υ и θ являются компонентами перемещения произвольного поперечного сечения балки.
- •1.2. Интегрирование дифференциального уравнения изогнутой оси балки
- •1.3. Метод начальных параметров
- •1.4. Энергетические теоремы
- •Понятие о действительном и возможном перемещениях. Работа внешних сил
- •Потенциальная энергия стержня.
- •1.5. Метод Мора
- •1.6. Графический способ вычисления интеграла Мора – способ Верещагина
- •Глава 2. Статически неопределимые балки
- •2.1. Общие понятия
- •2.2. Расчёт методом сил
- •2.3. Многопролётные неразрезные балки
- •Глава 3. Сложное сопротивление прямого бруса
- •3.1. Общие понятия
- •3.2. Косой изгиб
- •3.3. Косой изгиб с растяжением (сжатием)
- •3.4. Внецентренное растяжение (сжатие)
- •3.5. Изгиб с кручением круглого стержня
- •3.6. Изгиб с кручением прямоугольного стержня
- •Глава 4. Устойчивость сжатых стержней
- •4.1. Основные понятия
- •4.2. Определение критической силы методом Эйлера
- •4.3. Зависимость критической силы от способа закрепления концов стержня
- •4.4. Пределы применимости формулы Эйлера. Кривая критических напряжений
- •4.5. Расчёт на устойчивость по допускаемому напряжению
- •4.6. Пример расчёта
- •Определение размеров поперечного сечения
- •Определение грузоподъёмности
- •4.7. О выборе материала и рациональных форм поперечных сечений для сжатых стержней
- •Глава 5. Прочность при повторно-переменных (циклических) напряжениях
- •5.1. Основные понятия. Механизм разрушения
- •5.2. Характеристики цикла. Виды циклов
- •5.3. Экспериментальное определение характеристик сопротивления усталости
- •5.4. Влияние конструктивно-технологических факторов на усталостную прочность
- •5.4.1. Влияние концентрации напряжений
- •5.4.2. Влияние абсолютных размеров детали
- •5.4.3. Влияние состояния поверхности
- •5.5. Расчёт на прочность при линейном напряжённом состоянии и симметричном цикле
- •5.6. Расчёт на прочность при линейном напряжённом состоянии и несимметричном цикле
- •5.7. Расчёт на прочность при плоском напряжённом состоянии
- •Глава 6. Расчёты прочности при динамических нагрузках
- •6.1. Общая характеристика динамических задач
- •6.2. Напряжения в тросе при равноускоренном подъёме груза
- •6.3. Напряжения в тонком кольце при вращении с постоянной скоростью
- •6.4. Характеристики колебательных процессов
- •6.4.1. Число степеней свободы
- •6.4.2. Типы сил
- •6.4.3. Классификация колебаний
- •6.5. Свободные незатухающие колебания системы с одной степенью свободы
- •6.5.1. Поперечные и продольные колебания
- •6.5.2. Крутильные колебания
- •6.6. Свободные затухающие колебания системы с одной степенью свободы
- •6.7. Вынужденные колебания системы с одной степенью свободы при действии периодической возмущающей силы
- •6.7.1. Без учёта затухания
- •6.7.2. С учётом затухания
- •6.8. Критическая частота вращения вала
- •6.9. Приближённое определение частоты собственных колебаний систем со многими степенями свободы
- •6.10. Расчёт на удар
- •6.10.1. Продольный и поперечный удар
- •6.10.2. Скручивающий удар
- •Оглавление
1.4. Энергетические теоремы
В предыдущих параграфах настоящей главы определялись перемещения в балках с прямой осью. Ранее определялись перемещения прямого стержня при растяжении и кручении. Рассмотрим теперь универсальный метод, позволяющий определять перемещения в плоском или пространственном стержне, а также в кривом стержне. Этот метод – метод Мора – удобен также и для расчёта статически неопределимых балок, о чём будет сказано в главе 2. Метод Мора основан на энергетических теоремах, которые рассматриваются ниже.
Понятие о действительном и возможном перемещениях. Работа внешних сил
Условимся относительно обозначений. Перемещение какой-либо точки по определённому направлению от какой-либо силы или группы сил обозначается греческой буквой ∆, а перемещение от силы, равной единице, – буквой δ. Напоминаем, что перемещения определяются в линейно деформируемых системах (справедлив закон Гука), подчиняющихся принципу суперпозиции.
Различают действительное и возможное перемещения. К балке статически прикладываем силу Р (рис.1.9,а). Точка приложения этой силы перемещается на величину ∆рр. Первый индекс показывает точку и направление перемещения, второй – причину, вызвавшую данное перемещение. На рис.1.9,б показан график зависимости перемещений ∆ от изменяющейся во времени силы Pt. ∆рр – действительное перемещение точки приложения силы Р, вызванное её действием. Заштрихованная площадь треугольника определяет действительную работу, затраченную внешней силой на деформирование объекта
. (1.14)
Формула (1.14) представляет собой аналитическое выражение теоремы Клапейрона: действительная работа внешней силы равна половине произведения силы на перемещение точки её приложения по её направлению.
а б
Рис.1.9
Под возможным перемещением будем понимать бесконечно малое перемещение, допускаемое имеющимися связями и не зависящее от заданной системы сил. Рассмотрим балку, нагруженную силой Р (рис.1.10) и догрузим её силой К. Так как первоначальное перемещение ∆рр от действия силы Р малое, то добавочное перемещение ∆рк можно считать независимым от силы Р, т.е. ∆рк – возможное перемещение (график на рис.1.10,б).
Возможной (виртуальной) работой силы Р называем работу этой силы на малом возможном перемещении. Виртуальная работа равна площади заштрихованного прямоугольника
. (1.15)
а б
Рис.1.10
Полная работа внешних сил для балки, показанной на рис.1.10,а, будет равна:
. (а)
Изменим порядок приложения сил (рис.1.11).
Рис.1.11
При таком варианте нагружения величина полной работы внешних сил будет равна:
. (б)
Ясно, что при любом порядке приложения сил величина полной работы одна и та же. Приравняв правые части формул (а) и (б), получим аналитическое выражение теоремы о взаимности возможных работ (теоремы Бетти):
Р∆рк = К∆кр. (1.16)
В случае равенства сил Р = К получим выражение теоремы о взаимности возможных перемещений (теоремы Максвелла):
∆рк = ∆кр . (1.17)
Если внешние силы не только равны друг другу, но каждая из них равна единице, формулу (1.17) можно переписать в виде
δij = δji , (1.18)
где i и j – номера единичных сил.
Формула (1.18) очень важна для расчёта статически неопределимых балок, о чём пойдёт речь в главе 2.
Можно заметить, что график на рис.1.9,б точно повторится и для других деформаций стержня: растяжение – Pt = N и ∆ = ∆ℓ; кручение – Pt = Мкр и ∆ = φ; изгиб при действии сосредоточенного момента – Pt = М и ∆ = θ. Поэтому во всех приведённых выше рассуждениях силу Р можно трактовать как обобщённую силу, а перемещение ∆ – как обобщённое перемещение.
Под обобщённой силой подразумевают нагрузку в виде сосредоточенного усилия или момента, которые деформируют систему в условиях статического равновесия и совершают работу на соответствующих обобщённых перемещениях.
Под обобщённым перемещением понимают макродеформацию объекта в той точке, где приложена обобщённая сила.
Теоремы Бетти и Максвелла находят широкое применение, как в научных исследованиях, так и на практике. Так, например, в методе конечных элементов матрица жёсткости оказывается симметричной относительно главной диагонали, т.е. δij = δji , что существенно упрощает решение. Пользу применения теоремы Максвелла на практике можно иллюстрировать следующим примером. Допустим требуется измерить перемещения в нескольких точках по длине. Можно в этих точках поставить много индикаторов, рисунок слева, можно же ограничиться одним индикатором, рисунок справа, а силу перемещать по точкам.
Как видно из этих рисунков, поместив силу P в точке 3, на конце балки получим перемещение v13, которое равно v31.