98.Расчёт ж/б ребристых балок по предельным состояниям II группы, расчёт образованию трещин.

Образование продольных трещин, совпадающих с направлением действия нормальных сжимающих напряжений, во всех конструкциях и на вех стадиях их работы недопустимо. Это условие будет выполнено, если возникающие от действующих нагрузок и воздействий нормальные сжимающие напряжения (в сжимаемой зоне бетона предварительно напряженных конструкций на стадии изготовления и монтажа) и (в остальных случаях).

Образование трещин, нормальных к продольной оси элемента, не допускается в конструкциях мостов, проектируемых по категории 2в требований по трещиностойкости.

В конструкциях, проектируемых по категориям 26, 2в, 36, Зв требований по трещиностойкости, допускается образование поперечных трещин.

Кроме того, в предварительно напряженных конструкциях. Проектируемых по категории 26, следует обеспечивать закрытие поперечных трещин: предельные значения минимальных сжимающих напряжений в обжимаемом бетоне при отсутствии на мосту временной нагрузки должны быть не менее 0,1 Rg при бетонах класса не выше ВЗО и не менее 1,6 МПа (16,3 кгс/см²) при бетонах класса не ниже В35.

Главные сжимающие и главные растягивающие напряжения

99.Расчёт ж/б ребристых балок по предельным состояниям II группы, расчёт по раскрытию трещин.

Ширина раскрытия нормальных и наклонных к продольной оси трещин , см, в элементах ж/б мостов, проектируемых по категориям 26, За, 36 и Зв требований по трещиностойкости,Где- растягивающее напряжение, равное для ненапрягаемой арматуры напряжениюв наиболее растянутых (крайних) стержнях, для напрягаемой - приращению напряженийпосле погашения обжатия бетона; Е - модуль упругости арматуры; ψ - коэффициент раскрытия трещин;- предельное значение расчетной ширины раскрытия трещин.

100.Расчёт ж/б ребристых балок по предельным состояниям II группы, определение прогибов и углов поворота.

Прогибы, углы поворота и продольные перемещения вычисляются по формулам строительной механики в зависимости от кривизны элементов , а также относительных продольных перемещений. Кривизна элементов определяется в зависимости от величин изгибающих моментов и жесткостей сечения по формулам, приведенным в нормах СНиП. Вертикальные упругие прогибы пролетных строений, вычисленные при действии подвижной временной нагрузки для городских и автодорожных мостов, а также пешеходных мостов с балочными пролетными строениями не должны превышать 1/400 расчетного пролета.

Максимальный изгиб балки в середине пролета определяют по формуле

101.Конструкции рамных мостов из ненапряженного железобетона.

В мостах из ненапряженного железобетона на автомобильных дорогах нашли применение следующие виды рамных мостов: однопролетные консольно-рамные бесшарнирные с гибкими стойками (рис.4.22, а), а также шарнирные (рис.4.22, б) и бесшарнирные (рис.4.22, в) портальные с жесткими стойками; многопролетные с жестким (рис.4.22, г) или шарнирным (рис.4.22, д) опиранием сто­ек на фундаменты.

Бесшарнирные рамы предпочтительнее, поскольку в них дости­гается наибольшая разгрузка ригелей, следовательно, минималь­ная строительная высота конструкции. Рамы с шарнирным опира­нием стоек обладают меньшей чувствительностью к неравномерным осадкам опор и изменениям температуры. Общий недостаток таких рамных мостов из ненапряженного железобетона — невоз­можность индустриализации строительства; попытки создать сбор­ные конструкции не дали положительных результатов в связи с трудностями омоноличивания элементов. Кроме того, многопролет­ные рамные мосты вследствие небольшой толщины стоек нельзя применять на реках со сколько-либо интенсивным ледоходом, а однопролетные возможны только на водотоках небольшой ширины. Поэтому рамные мосты из ненапряженного железобетона применя­ют главным образом в путепроводах и эстакадах.

Рис.4.22. Виды рамных мостов из ненапряженного железобетона:

1 — шарнир; 2 — шов