- •Э.А. Янко
- •Производство алюминия
- •Пособие для мастеров и рабочих цехов
- •Электролиза алюминиевых заводов
- •Предисловие
- •Глава 1 теоретические основы производства алюминия
- •Общие положения
- •Электрохимия процесса электролиза
- •Расчет основных производственных показателей алюминиевого электролизера
- •Электролит
- •Процессы на аноде и катоде
- •Побочные процессы на аноде и катоде
- •Другие побочные процессы на аноде и катоде
- •Пропитка угольной футеровки
- •Факторы, способствующие повышению выхода по току и производительности электролизера
- •Оценка абсолютных потерь выхода по току, %
- •Глава 2 сырьё, применяемое в производстве алюминия
- •2.1. Глинозём
- •Классификация глинозёма по физическим свойствам
- •Требования к глинозёму
- •2.2. Фтористые соли
- •Требования к техническому криолиту
- •Требования к техническому фтористому алюминию
- •Глава 3 конструкция алюминиевых электролизеров, их монтаж и демонтаж
- •3.1. Общая характеристика и классификация электролизеров
- •3.2. Анодное устройство
- •3.3. Катодное устройство
- •3.4. Футеровка катодного кожуха
- •3.5. Ошиновка
- •3.6. Сбор анодных газов и укрытие электролизёра
- •3.7. Электрическая изоляция
- •3.8. Монтаж и демонтаж электролизеров
- •Глава 4 обжиг и пуск электролизёров
- •4.1. Общие положения
- •4.2. Обжиг подины
- •4.2.1. Обжиг новых серий электролизёров
- •4.2.2. Обжиг ванн после капитального ремонта
- •4.3. Пуск ванн на электролиз
- •4.4. Обслуживание ванн в период после пуска
- •Глава 5 работа электролизёра в нормальном технологическом режиме
- •5.1. Общие положения
- •5.2. Температура электролита
- •5.3. Состав электролита, уровни металла и электролита
- •5.4. Регулирование состава электролита по температуре ликвидуса, перегрев электролита
- •5.5. Междуполюсное расстояние (мпр).
- •5.6. Форма рабочего пространства
- •5.7. Гашение анодных эффектов
- •5.8. Технологическое обслуживание электролизеров
- •5.9. Тепловые и энергетические балансы алюминиевых электролизёров
- •Глава 6 нарушения нормального хода электролизёра и пути их уСтранения
- •6.1. Горячий ход
- •6.2. Холодный ход ванны
- •6.3. «Зажатие» междуполюсного расстояния. Работа ванны «в борт»
- •6.4. Образование карбидов
- •6.5. Природа «шумов» и их устранение
- •6.6. Аварийные случаи в работе ванн
- •Глава 7 основы формирования и технологического обслуживания анодов
- •7.1. Самообжигающиеся аноды
- •7.1.1. Механизм формирования самообжигающихся анодов
- •7.1.2. Электрические характеристики
- •7.1.3. Технология самообжигающегося анода при использовании «сухой» анодной массы
- •7.1.4. Технология обслуживания анодов
- •7.1.5. Требования к качеству анодной массы
- •Технические требования к качеству анодной массы
- •7.1.6. Нарушения нормальной работы анодов
- •7.2. Обожженные аноды
- •7.2.1. Требования к качеству обожженных анодов
- •Перечень показателей качества по системе iso
- •7.2.2. Термическая устойчивость обожженных анодов
- •7.2.3. Особенности эксплуатации обожженных
- •7.2.4. Аноды с пазами
- •7.2.5. Обслуживание анодов
- •График замены анодов
- •Результаты измерений для вариантов схем замены анодов
- •7.2.5. Укрытие анодного массива
- •Ситовой состав укрывного материала, %
- •Глава 8 газоочистка и регенерация криолита
- •8. 1. Сбор и транспортировка анодных газов
- •8.2. Очистка газа
- •8.3. Производство криолита из растворов газоочистки
- •8.4. Извлечение криолита из угольной пены
- •Глава 9 энергоснабжение электролизных серий. Механизация и автоматизация процесса электролиза
- •9.1. Энергоснабжение электролизных серий
- •9.2. Механизация процессов обслуживания электролизеров.
- •9.3. Автоматическая система управления технологическим процессом (асутп)
- •9.4. Централизованная раздача и автоматизированное питание ванн глинозёмом
- •9.4.1. Общие положения
- •9.4.2. Конструкция систем апг
- •9.4.3. Автоматизированное управление работой апг
- •9.4.4.Управление питанием электролизёра при
- •9.4.5. Внутризаводская транспортировка глинозёма. Системы централизованной раздачи глинозёма (црг)
- •Глава 10 первичный алюминий как сырьё для переработки в товарные виды продукции
- •10.1. Алюминий-сырец и способы его рафинирования
- •Химический состав товарного алюминия, % ( примесей металлов, % не более)
- •10.2. Расчёт шихты для получения товарного алюминия
- •10.3. Первичная переработка алюминия-сырца
- •10.4. Сплавы на основе алюминия
- •Химический состав силуминов, % (max) *
- •10.5. Управление технологическим процессом
- •Список использованной литературы
- •Оглавление
- •Глава 2 42
- •Глава 3 50
- •Глава 4 91
- •Глава 5 105
- •Глава 7 163
- •Глава 9 240
Факторы, способствующие повышению выхода по току и производительности электролизера
Приведенные выше сведения по электрохимии криолитоглиноземных расплавов показывают, насколько сложен механизм протекания этого процесса и от скольких факторов он зависит. В конечном счёте, два показателя (выход по току и удельный расход электроэнергии на единицу произведенного металла) можно считать определяющими в оценке эффективности работы электролизера.
Если ставится задача повысить выход по току, то это означает, что должна быть максимально подавлена реакция окисления растворенного алюминия
2Al(раств) + 3СО2 (газ) = Al2O3 (раств) + 3СО (газ).
Использование кислых и модифицированных электролитов снижает растворимость алюминия и тормозит развитие этой реакции. Скорость протекания ее сокращается также со снижением интенсивности массопереноса в электролите работающего электролизера. В этом отношении весьма положительно влияет умеренная вязкость и низкая плотность электролита.
Температура и перегрев электролита всегда являются важным фактором. Обычная температура электролита 950-960оС. С повышением температуры выход по току падает, т.к. возрастает растворимость алюминия за счет большего взаимодействия с солевой фазой.
По данным а.и.Беляева, повышение температуры электролита на каждые 2оС (в пределах 948-959оС) приводит к снижению выхода по току на 1%. D.Whitfield, B.Welch и др. (Comalco) установили, что снижение выхода по току при росте температуры составило 0,63% /ºС, по другим данным 0,29% /ºС (K.Grjotherm). Эта зависимость может несколько меняться для того или иного типа электролизёра и особенностей технологии, однако характер влияния температуры на выход по току сохраняется. Отсюда возникает важное для заводской практики правило – работать при возможно низкой температуре электролита. Однако чрезмерное снижение температуры может вызвать недопустимое повышение вязкости, а также образование глиноземных осадков.
Одним из важнейших факторов, определяющих растворимость и потери алюминия, является межфазное натяжение на границе между алюминием и электролитом: чем выше межфазное натяжение, тем более надёжно разделение двух фаз и меньше перенос металла через границу раздела в электролит.
Межфазное натяжение (при к.о.<2,8) быстро возрастает при увеличении содержания в электролите фтористого алюминия. Добавки солей Ca и Mg не только увеличивают межфазное натяжение на границе электролит-алюминий. Более электроположительные катионы этих металлов располагаются ближе к катоду и служат «электрохимическим барьером», уменьшающим вероятность разряда ионов натрия на катоде. Всё это способствует увеличению выхода по току.
Плотность тока является другим важным фактором. Очевидно, что абсолютная концентрация растворенного алюминия в электролите определяется составом, объемом и температурой электролита. При прочих равных условиях она довольно постоянна и не связана с плотностью тока. Количество же алюминия, выделяющегося на катоде, возрастает пропорционально силе (плотности) тока.
В силу этого с увеличением плотности тока выход по току возрастает и должен приближаться к 100%. Однако из-за развития негативных факторов (рост температуры электролита в междуполюсном пространстве, увеличение конвекции электролита и др.) конечное значение выхода по току соответственно снижается. В этой связи можно выделить два типа технологии: энергосберегающая (высокий выход по току, низкий расход электроэнергии при относительно низкой анодной плотности тока) или интенсифицированная с более высокими энергетическими издержками (большая производительность электролизёров за счёт повышенной плотности тока).
Второй тип технологии находит всё большее распространение, как в нашей стране, так и за рубежом. Однако для успешного её применения требуется выполнить весь арсенал мероприятий, направленных на освоение оптимального состава электролита, регулирование процесса электролиза и поддержания теплового баланса алюминиевой ванны, что позволит сохранить высокие выхода по току.
Технологи стремятся также иметь повышенную катодную плотность тока. Для этого создаются бортовые настыли и гарнисажи и, тем самым, сокращается площадь зеркала металла. Поверхность зеркала металла при правильно сформированном рабочем пространстве ванны соответствует площади анода, а анодная и катодная плотности тока близки по значению. Это означает, что отсутствуют утечки тока и работа ванны в «борт», снижается плотность горизонтальных токов и т.д. По данным Г.А.Абрамова, зависимость выхода по току от катодной плотности тока изменяется следующим образом:
dкат, А/см2 η t, %
0,41 59,4
1,02 75,5
1,22 80,2
Что касается влияния междуполюсного расстояния на выход по току, то оно вполне объяснимо с позиции растворимости алюминия в электролите и механизма потерь катодного металла. При увеличении междуполюсного расстояния возрастает барьер между источником растворяемого металла и местом его окисления. Абсолютные потери снижаются, а выход по току возрастает. По данным Г.А.Абрамова и Л.П.Ложкина, полученным на ячейке с
dа = 1,02 А/см2, эта зависимость выглядит следующим образом:
МПР, см t, %
0,5 45,6
3,0 73,6
7,0 86,0
Однако это не значит, что МПР можно повышать без ограничений. Падение напряжения в электролите прямо пропорционально значению МПР и плотности тока. Поэтому неоправданное увеличение МПР, также как и плотности тока, будет вести к дополнительному расходу электроэнергии. В самом же междуполюсном зазоре электролит будет перегреваться и рост его температуры начнёт тормозить эффект увеличения МПР. Поэтому можно говорить о подборе оптимального значения как МПР, так и плотности тока. На промышленных электролизерах МПР поддерживается в пределах 4,5-6,5 см.
Можно сказать, что нарабатывает алюминий только та часть тока, которая проходит через электролит от анода к катоду. Другая, меньшая часть тока может теряться в результате утечек и коротких замыканий. К ним относятся утечки тока в землю через нарушенную изоляцию ошиновки и металлических частей конструкции электролизера, при появлении «мостиков» между соседними электролизерами, при замыкании анода и катода и др.
Короткие замыкания анода и катода являются результатом волнения поверхности металла, вызванного МГД-нестабильностью ванны. Особенно вредно занижение МПР, когда высота волны за счёт указанных выше явлений становится соизмеримой с МПР. Для предотвращения раскачивания металла и ликвидации замыкания анода и катода необходимо принять меры, достаточно подробно изложенные в разделе 6.5.
Доля основных составляющих потерь выхода по току (по Хаглену) может быть представлена в следующем виде (таблица 1.1).
Таблица 1.1