- •Теорія механізмів і машин
- •Лекції з курсу “Теорія механізмів і машин”
- •Лекція 16 планетарні механізми
- •Лекція 1 загальні відомості значення і зміст курсу теорії механізмів і машин
- •1) Структурний аналіз;
- •2) Кінематичний аналіз;
- •3) Динамічний аналіз.
- •Деякі відомості з історії розвитку науки про машини
- •Механізм
- •Основна література
- •Лекція 2 структура і класифікація механізмів кінематичні пари та їх класифікація
- •Кінематичні ланцюги та їх класифікація
- •Кінематичні з'єднання
- •Структурна формула п.Л.Чебишова.
- •Зайві ступені вільності і умови зв'язку
- •Заміна вищих кінематичних пар нижчими
- •Лекція 3 основний принцип утворення механізмів
- •Структурні групи плоских механізмів задовольняють умову
- •Структурна класифікація плоских механізмів
- •Структурні групи і механізми II класу
- •Структурні групи і механізми III класу
- •Структурні групи і механізми IV класу
- •Приклади структурного аналізу плоских механізмів
- •Лекція 4 кінематичне дослідження механізмів задачі і методи кінематичного дослідження механізмів
- •Плани швидкостей
- •План прискорень
- •Плани швидкостей і прискорень кулісного механізму
- •Підставивши (5.9) у (5.8), одержимо
- •Метод засічок
- •Побудова діаграм переміщення
- •Дослідження руху механізмів методом кінематичних діаграм
- •Метод хорд
- •1) Зростанню ординат кривої, що диференціюється, відповідають додатні значення ординат диференціальної кривої, а зменшенню — від'ємні значення;
- •2) При максимумі кривої, що диференціюється, диференціальна крива переходить через нуль від додатних значень ординат до від'ємних, а при мінімумі — від від'ємних значень ординат до додатних;
- •3) Точці перегину кривої, що диференціюється, відповідає максимум або мінімум на диференціальній кривій. Аналітитчне дослідження кінематики механізмів
- •Лекція 7
- •Силовий розрахунок плоских механізмів
- •Без урахування сил тертя
- •Основні задачі силового розрахунку
- •Статична визначеність структурної групи
- •Методика і порядок силового розрахунку механізмів
- •Силовий розрахунок групи II класу і виду
- •Силовий розрахунок механізму і класу
- •Рівняння (7.5) набуває вигляду:
- •Лекція 8 зведення сил і моментів сил
- •Підставивши вирази (8.2) у рівняння (8.1), дістанемо:
- •Підставляючи рівність (8.4) і (8.5) у рівняння (8.1), знаходимо:
- •Зведення мас і моментів інерції
- •Лекція 9 рівняння руху механізму
- •При обертовому русі початкової ланки після зведення сил і мас маємо:
- •Режими руху механізму
- •Механічний коефіцієнт корисної дії
- •Коефіцієнт корисної дії машини
- •Послідовне з'єднання механізмів
- •Паралельне з'єднання механізмів
- •Лекція 10 важіль м.Є. Жуковського
- •Дослідження руху механізмів методом віттенбауера
- •Дослідження руху механізмів методом жуковського
- •Середня швидкість і коефіцієнт нерівномірності руху машини
- •Визначення коефіцієнта нерівномірності руху машини за допомогою кривої віттенбауера
- •Підставляючи у формулу (11.10) вирази (11.9), маємо:
- •Визначення моменту інерції маховика методом віттенбауера
- •Розв'язуючи рівняння (11.6) і (11.7) відносно і знаходимо:
- •Підносячи праві і ліві частини цих рівнянь до квадрата, записуємо
- •Підставляючи (11.22) у рівняння (11.10), знаходимо:
- •Визначення розмірів маховика
- •Якщо маса обода маховика практично може бути взята як
- •Регулятори швидкості
- •Лекція 13 передачі. Загальні відомості
- •Основні характеристики передач
- •Фрикційні передачі
- •Фрикційні передачі з гнучкими ланками
- •Зубчасті передачі. Загальні відомості
- •Типи зубчастих передач
- •Геометричні параметри циліндричного зубчастого колеса
- •Висота ділильної ніжки
- •Лекція 14 багатоланкові зубчасті механізми загальні відомості
- •1) Зубчасті механізми з нерухомими осями всіх коліс (такі передачі називають серіями зубчастих коліс);
- •2) Зубчасті механізми з рухомими осями окремих коліс (епіциклічні передачі, деколи — планетарні, важільно-зубчасті). Зубчасті механізми з нерухомими осями коліс
- •Ступінчаста зубчаста передача
- •Паразитна зубчаста передача
- •Лекція 15 зубчасті механізми з рухомими осями коліс
- •Диференціальні механізми
- •Комбіновані (багатоланкові) зубчасті механізми
- •Замкнуті диференціальні механізми
- •Графічне визначення передаточних відношень зубчастих механізмів
- •Лекція 15 зубчасті механізми з рухомими осями коліс
- •Диференціальні механізми
- •Комбіновані (багатоланкові) зубчасті механізми
- •Замкнуті диференціальні механізми
- •Графічне визначення передаточних відношень зубчастих механізмів
- •Лекція 16 планетарні механізми
- •Синтез планетарних механізмів
- •Вибір схеми планетарного механізму;
- •2) Вибір чисел зубів, що забезпечують задане передаточне відношення. Вибір схеми планетарного механізму
- •Вибір числа зубів планетарного механізму
- •2) Сусідство;
- •3) Можливість складання передачі;
- •4) Усунення підрізання й інтерференції зубчастих коліс та самогальмування передачі.
- •Склавши почленно залежності (16.9), після перетворень дістанемо
- •Лекція 17 основна теорема зубчастого зачеплення
- •Ковзання профілів зубів
- •Лекція 18 властивості і рівняння евольвенти кола
- •4. Евольвента починається на основному колі і завжди розташована за його межами.
- •Розв'язуючи це рівняння відносно θ, маємо
- •Теоретичні вихідний і твірний контури
- •Лекція 19 способи нарізання зубчастих коліс
- •Спосіб копіювання
- •Спосіб обкатки (огинання)
- •Геометричні та кінематичні умови існування передачі
- •1) Забезпечення плавності роботи зубчастої передачі;
- •2) Усунення підрізання зубів;
- •3) Усунення загострення зубів;
- •Коефіцієнт перекриття
- •Лекція 20 підрізання зубів
- •Загострення зубів
- •Інтерференція зубів
- •Лекція 21 кулачкові механізми
- •Загальні відомості
- •Основні типи кулачкових механізмів
- •Замикання ланок кулачкового механізму
- •Основні параметри кулачкових механізмів
- •Кінематичний аналіз кулачкових механізмів
- •Лекція 22 кінематичний синтез кулачкових механізмів
- •Графічний спосіб
- •Аналітичний спосіб
- •Зміщений кулачковий механізм з роликовим штовхачем Графічний спосіб
- •Аналітичний спосіб
- •Кулачковий механізм з роликовим коромислом Графічний спосіб
- •Аналітичний спосіб
- •Лекція 23 динамічний синтез кулачкових механізмів
- •Графічний спосіб
- •Аналітичний спосіб
- •Кулачковий механізм із загостреним або роликовим коромислом
- •Лекція 24 тертя і знос у машинах
- •Види тертя
- •Тертя ковзання
- •Кут і конус тертя
- •Тертя в поступальних кінематичних парах
- •Тертя на похилій площині
- •Ккд похилої площини
- •Лекція 25 тертя гнучкої ланки
- •Із співвідношення (25.3) і (25.4) випливає:
- •Тертя ковзання змащених тіл
- •Тертя кочення
- •На практиці інколи користуються умовною безрозмірною величиною
Тертя в поступальних кінематичних парах
За своєю конструкцією поступальні кінематичні пари бувають плоскі (рис. 6.7, а), клинові (рис. 6.7, б) та циліндричні (рис. 6.7, в). У свою чергу, вони поділяються на горизонтальні та похилі.
Основні закономірності тертя ковзання в плоских горизонтальних поступальних кінематичних парах ми вже розглянули. Надалі розглядатимемо тертя ковзання в інших випадках
.
Тертя на похилій площині
Розглянемо загальний випадок рівномірного руху тіла вгору по похилій площині (рис. 6.8, а), яка утворює кут з горизонтом. Тіло вагою G приводиться в рух силою F, яка утворює з нормаллю п—п до похилої площини кут .
При рівномірному русі тіла вгору по похилій площині на нього, крім сил F і G, діятиме нормальна реакція площини N і сила тертя Ff, яка напрямлена в протилежний від руху тіла бік. Замінимо сили N і Ff рівнодіючою R, що утворює з нормальною реакцією кут тертя (6.7).
Розглянемо умову рівноваги тіла під дією прикладених сил (F, G, R), на основі якої можна записати векторне рівняння
Тоді, побудувавши згідно з рівнянням (6.9) план сил (рис. 6.8, б), запишемо пропорцію
з якої знаходимо силу F, яка забезпечує рівномірний рух тіла по похилій площині та напрямлена під кутом до нормалі п—п,
Якщо сила F паралельна похилій площині ( = /2), то sin(/2–)=cos, а значить,
Коли ж сила F горизонтальна ( = /2 + ), то дістанемо
F=Gtg(+).
Остання формула широко використовується в інженерних розрахунках.
Якщо тіло рухається рівномірно вниз по похилій площині, то сила тертя Ff буде направлена в протилежний бік (вгору), а значить, повна реакція R=Ff +N буде відхилена від нормалі п—п на кут (–). Тоді залежності (6.10)—(6.12) набувають вигляду
F=Gtg(–).
Характерно, що якщо кут нахилу площини менший від кута тертя ( < ), то сила F (6.13) має знак мінус. Отже, у цьому разі для рівномірного руху тіла вниз по похилій площині треба замінити напрямок сили: сила F має "стягувати" тіло з похилої площини, бо інакше тіло перебуватиме в стані спокою. Площина, в якої кут нахилу менший від кута тертя , називається самогальмівною.
Якщо = , то сила F дорівнює нулеві. Це і є граничний випадок самогальмування.
Питання про рух повзуна по похилій площині з прискоренням можна вивчити на підставі аналогічних міркувань, коли до всіх діючих сил приєднати силу інерції тіла.
Ккд похилої площини
Нехай тіло А під дією горизонтальної сили F переміститься вгору по похилій площині з положення І в положення II (рис. 6.9).
ККД, як відомо, визначається за формулою
де — робота сил корисного опору; Ар — робота рушійних сил.
Якщо тіло рухається вгору по похилій площині, сила F напрямлена в бік руху і є рушійною силою, а значить. Ар = Fl, сила G буде силою опору, а тому . Тоді
Враховуючи, що h/l = tg, де кут — кут підйому похилої площини, а F=G tg( + ), дістанемо
Якщо тіло рухається вниз по похилій площині, сила G буде рушійною силою, а F — силою опору, а тому Ар = Gh; .
Тоді , або, взявши до уваги, що F=G tg( – ), маємо
Їз залежності (6.14) видно, що якщо , то 0.
Похила площина, в якої ККД 0, є самогальмівною. Самогальмування можливе і при русі тіла вгору по похилій площині. Для визначення кута нахилу самогальмування площини необхідно покласти = 0. З формули (6.13) випливає, що = 0 при tg = 0 або tg( – ) = 0. Перший розв'язок не має змісту, оскільки при tg = 0 при = 0, а значить, сила F ніякої корисної роботи не виконує (Gh = 0) — вона тільки долає силу тертя. Якщо tg( + ) = , то дістаємо + = / 2, або = /2–.
Таким чином, похила площина при підійманні тіла вгору самогальмівна, якщо кут підйому , дорівнює /2 – .
ККД є функція кута підйому площини . З умови, що ККД дорівнює нулю при = 0 і = /2 – , треба припускати, що в проміжку між вказаними значеннями кута ККД має найбільше значення.
Значення m, при якому максимальний, можна знайти відомим способом, дослідивши залежності (6.14) або (6.15) на екстремум. Якщо ці рівняння продиференціювати і прирівняти нулю: d /d= 0, то одержимо рівняння, з яких легко визначити m.
При русі тіла вгору по похилій площині маємо
або
Замінивши тангенси відношенням sin і cos та привівши складові до спільного знаменника, після відповідних перетворень дістанемо
sin2(+)–sin2=0
Це рівняння задовольняється тільки за умови, що 2(+) = –2, оскільки sin2 = sin( – 2).
Отже, максимальний ККД відповідає куту підйому
Якщо тіло рухається вниз по похилій площині, аналогічно дістаємо максимальне значення ККД при
Можна показати, що в разі піднімання повзуна по похилій площині, в якої кут підйому менший від кута , ККД завжди менший від 0,5. Справді, вже при = рівняння (6.14) набуває такого вигляду:
Отже, у цьому випадку завжди менше від 0,5. Виведені формули застосовуються для наближеного визначення ККД гвинтових та черв'ячних механізмів (передач). У разі передачі руху від черв'яка до колеса застосовується формула (6.14), а при передачі від колеса до черв'яка — формула (6.15). Усі наслідки, що випливають з цих формул для похилої площини, залишаються в силі для гвинтових і черв'ячних механізмів.