- •Введение
- •1 Кинематический расчет
- •1.1 Кинематический расчет привода с редуктором
- •1.1.1 Выбор электродвигателя
- •1.1.2 Уточнение передаточного числа
- •1.1.3 Расчет частот, угловых скоростей, крутящих моментов, и мощностей на всех валах
- •1.1.4 Примеры
- •1.1.4.1 Привод с червячным редуктором, плоскоременной и зубчатой передачей
- •1.1.4.3 Привод с двухступенчатым редуктором, муфтой и клиноременной передачей
- •2 Расчет цилиндрических зубчатых передач
- •2.1 Внешней закрытой косозубой
- •2.1.1 Выбор материала
- •2.1.2 Проектировочный расчет
- •2.1.3 Силовой расчет
- •2.1.4 Проверочный расчет
- •2.1.5 Пример
- •2.2 Внешней закрытой прямозубой
- •2.2.1 Выбор материала
- •2.2.2 Проектировочный расчет
- •2.2.3 Силовой расчет
- •2.2.4 Проверочный расчет
- •2.2.5 Пример
- •2.3 Внутренней закрытой
- •2.3.1 Выбор материала
- •2.3.2 Проектировочный расчет
- •2.3.3 Силовой расчет
- •2.3.4 Проверочный расчет
- •2.3.5 Пример
- •2.4 Внешней открытой прямозубой
- •2.4.1 Выбор материала
- •2.4.2 Проектировочный расчет
- •2.4.3 Силовой расчет
- •2.4.4 Проверочный расчет
- •2.4.5 Пример
- •3.1 Выбор материала
- •3.2 Проектировочный расчет
- •3.3 Силовой расчет
- •3.4 Проверочный расчет
- •3.5 Пример
- •4 Расчет червячной передачи
- •4.1 Выбор материала
- •4.2 Проектировочный расчет
- •4.3 Силовой расчет
- •4.4 Проверочный расчет
- •4.5 Пример
- •5 Расчет гибких связей
- •5.1 Расчет клиноременной передачи
- •5.1.1 Теория
- •5.2 Расчет поликлиновой передачи
- •5.2.1 Теория
- •5.2.2 Пример
- •5.3 Расчет плоскоременной передачи
- •5.3.1 Теория
- •5.3.2 Пример
- •5.4 Расчет цепной передачи
- •5.4.1 Теория
- •5.4.2 Пример
- •6 Расчет размеров корпуса и зубчатых колес
- •6.1 Корпус цилиндрического (червячного) редуктора
- •6.2 Корпус конического редуктора
- •6.3 Цилиндрические колеса
- •6.4 Червячные колеса
- •6.5 Конические колеса
- •7 Расчет шпонок
- •7.1 Теория
- •7.2 Пример
- •8 Расчет смазочных материалов
- •9 Тепловой расчет редуктора
- •9.1 Теория
- •9.2 Пример
- •10 Построение эпюр валов
- •11 Расчет валов
- •11.1 Проверочный расчет вала. Концентратор – галтель
- •11.1.1 Теория
- •11.1.2 Пример
- •11.2 Проверочный расчет вала. Концентратор – шпонка
- •11.2.1 Теория
- •11.2.2 Пример
- •11.3 Проверочный расчет вала. Концентратор – шлицы
- •11.3.1 Теория
- •11.3.2 Пример
- •11.4 Проверочный расчет вала. Концентратор – сквозное отверстие
- •11.4.1 Теория
- •11.4.2 Пример
- •11.5 Проверочный расчет вала. Концентратор – резьба
- •11.5.1 Теория
- •11.5.2 Пример
- •11.6 Проверочный расчет вала. Концентратор – посадка
- •11.6.1 Теория
- •11.6.2 Пример
- •12 Проверочный расчет подшипников
- •12.1 Расчет подшпиников при действии радиальной силы
- •12.1.1 Теория
- •12.1.2 Примеры
- •12.2 Расчет подшпиников при действии радиальной и осевой силы
- •12.2.1 Теория
- •12.2.2 Примеры
- •12.3 Расчет подшпиников при действии осевой силы
- •12.3.1 Теория
- •12.3.2 Пример
- •Библиографический список
43
Окружная скорость и степень точности колес
Окружная скорость
u = w2 × d2 |
, м/с |
(2.2.11) |
2000 |
Определяем степень точности зубчатых колес: - для прямозубых колес:
u<5 м/с – степень точности 9 u=5…8 м/с – степень точности 8 u=8…12,5 м/с – степень точности 7 u>12,5 м/с – степень точности 6
- для косозубых колес
u<5 м/с – степень точности 9 u=5…8 м/с – степень точности 9 u=8…12,5 м/с – степень точности 8 u>12,5 м/с – степень точности 7
2.2.3 Силовой расчет
Силы, действующие в зацеплении, определяются по формулам:
Наименование |
Шестерни, Н |
Колеса, Н |
|||
Радиальная |
Fr1 = Fr 2 |
Fr 2 = Ft 2 ×tga |
|||
Окружная |
Ft1 = Ft 2 |
Ft 2 = |
2 |
×T ×103 |
|
|
2 |
|
|||
|
d2 |
||||
|
|
|
|
||
Осевая |
Fa1 = 0 |
Fa 2 |
= 0 |
|
где α – угол зацепления (равен 20º для некоррегированных колес)
44
2.2.4 Проверочный расчет
Проверка зубьев колес по контактным напряжениям
Определяем коэффициент ширины шестерни по диаметру:
ybd |
= |
b1 |
(2.2.12) |
|
d1 |
||||
|
|
|
Проверка контактных напряжений по формуле:
s í |
= |
Zs |
× |
T2 ×10 3 × K í × (U + 1)3 |
£ [s H ]1, МПа |
(2.2.13) |
|
b2 ×U 2 |
|||||
|
|
aw |
|
|
где КН – коэффициент нагрузки, который рассчитывается по формуле;
Zs - коэффициент учитывающий вид зубьев колес (Zs =310 – для прямозубых, Zs =270 – для косозубых и шевронных):
Kí = Kí a × Kí b × Kí u |
(2.2.14) |
где КНa - коэффициент учитывающий неравномерность распределения нагрузки между зубьями (для прямозубых колес КНa=1);
КНb - коэффициент учитывающий неравномерность распределения нагрузки по ширине венца (по таблице 2.2.3);
КНu - динамический коэффициент (по таблице 2.2.4).
1 Допускается перегрузка 5% максимальна, недогрузка 10% (процент недогруза, часто не учитывают)
45
Таблица 2.2.3 – Значения коэффициента неравномерности по ширине венца КНb
|
ybd |
|
Твердость поверхности зубьев |
|
||||
|
|
HB£350 |
|
|
НВ > 350 |
|
||
|
|
I |
II |
III |
I |
II |
|
III |
0,4 |
1,15 |
1,04 |
1,0 |
1,33 |
1,08 |
|
1,02 |
|
|
0,6 |
1,24 |
1,06 |
1,02 |
1,50 |
1,14 |
|
1,04 |
|
0,8 |
1,30 |
1,08 |
1,03 |
- |
1,21 |
|
1,06 |
|
1,0 |
- |
1,11 |
1,04 |
- |
1,29 |
|
1,09 |
|
1,2 |
- |
1,15 |
1,05 |
- |
1,36 |
|
1,12 |
|
1,4 |
- |
1,18 |
1,07 |
- |
- |
|
1,16 |
|
1,6 |
- |
1,22 |
1,09 |
- |
- |
|
1,21 |
|
1,8 |
- |
1,25 |
1,11 |
- |
- |
|
- |
|
2,0 |
- |
1,30 |
1,14 |
- |
- |
|
- |
Примечание: Данные, приведенные в столбце I относятся к передачам с консольным расположением зубчатого колеса, II - к передачам с несимметричным расположением колес по отношению к опорам, III – к передачам с симметричным расположением.
Проверяем зубья на выносливость по напряжениям изгиба
Проверяем зубья на выносливость по напряжениям изгиба по формуле:
s |
F |
= |
Ft × KF ×YF |
£ [s |
] |
(2.2.15) |
|
||||||
|
|
b × mn |
F , МПа |
|||
|
|
|
|
|
где K F = K Fb × K Fu - коэффициент нагрузки (КFb - коэффициент, учитываю-
щий неравномерность распределения нагрузки по длине зуба(коэффициент концентрации нагрузки – таблица 2.2.5);
КFu - коэффициент, учитывающий динамическое действие нагрузки (коэффициент динамичности – таблица 2.2.6);
YF - коэффициент, учитывающий форму зуба и зависящий от эквивалентного числа зубьев zu (таблица 2.2.7)
zu - эквивалентного числа зубьев;
b – ширина зубчатого венца по которому будет производиться расчет1.
1 Все расчет производятся по зубчатому колесу (шестерне) у которого соотношение [sF]/YF - меньше.
46
Таблица 2.2.4 – Значения динамического коэффициента КНu
Степень |
Твердость |
|
|
|
Окружная скорость колес u, м/с |
|
|
|
||||||||||||
поверхно- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
точности |
1 |
|
2 |
|
4 |
|
6 |
|
8 |
|
10 |
|
||||||||
сти зубьев |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
HB£ |
350 |
1,03 |
|
1,06 |
|
1,12 |
|
1,17 |
|
1,23 |
|
1,28 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
6 |
1,01 |
|
1,02 |
|
1,03 |
|
1,04 |
|
1,06 |
|
1,07 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
HB>350 |
1,02 |
|
1,04 |
|
1,07 |
|
1,1 |
|
1,15 |
|
1,18 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
1,00 |
|
1,00 |
|
1,02 |
|
1,02 |
|
1,03 |
|
1,04 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
HB£ |
350 |
1,04 |
|
1,07 |
|
1,14 |
|
1,21 |
|
1,20 |
|
1,36 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
7 |
1,02 |
|
1,03 |
|
1,05 |
|
1,06 |
|
1,07 |
|
1,08 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
HB>350 |
1,03 |
|
1,05 |
|
1,09 |
|
1,14 |
|
1,19 |
|
1,24 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
1,00 |
|
1,01 |
|
1,02 |
|
1,03 |
|
1,03 |
|
1,04 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
HB£ |
350 |
1,04 |
|
1,08 |
|
1,16 |
|
1,24 |
|
1,32 |
|
1,4 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
8 |
|
1,01 |
1,02 |
|
1,04 |
|
1,06 |
|
1,07 |
|
1,08 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
HB>350 |
1,03 |
|
1,06 |
|
1,1 |
|
1,16 |
|
1,22 |
|
1,26 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
1,01 |
|
1,01 |
|
1,02 |
|
1,03 |
|
1,04 |
|
1,05 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
HB£ |
350 |
1,05 |
|
1,1 |
|
1,2 |
|
1,3 |
|
1,4 |
|
1,2 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
9 |
|
1,01 |
1,03 |
|
1,05 |
|
1,07 |
|
1,09 |
|
1,05 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
HB>350 |
1,04 |
|
1,07 |
|
1,13 |
|
1,2 |
|
1,26 |
|
1,32 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
1,01 |
1,03 |
|
1,02 |
|
1,03 |
|
1,04 |
|
1,05 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Примечание: в числителе значения для прямозубых колес, в знаменателе для косозубых
Таблица 2.2.5 – Значения коэффициента неравномерности по ширине венца КFb
ybd |
|
|
Твердость поверхности зубьев |
|
|
|||
|
HB£350 |
|
|
НВ > 350 |
|
|||
|
I |
II |
III |
IV |
I |
II |
III |
IV |
0,2 |
1,00 |
1,04 |
1,18 |
1,10 |
1,03 |
1,05 |
1,35 |
1,20 |
0,4 |
1,03 |
1,07 |
1,37 |
1,21 |
1,07 |
1,10 |
1,70 |
1,45 |
0,6 |
1,05 |
1,12 |
1,62 |
1,40 |
1,09 |
1,18 |
- |
1,72 |
0,8 |
1,08 |
1,17 |
- |
1,59 |
1,13 |
1,28 |
- |
- |
1,0 |
1,10 |
1,23 |
- |
- |
1,20 |
1,40 |
- |
- |
1,2 |
1,13 |
1,30 |
- |
- |
1,30 |
1,53 |
- |
- |
1,4 |
1,19 |
1,38 |
- |
- |
1,40 |
- |
- |
- |
1,6 |
1,25 |
1,45 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
1,8 |
1,32 |
1,53 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
Примечание: Данные, приведенные в столбцеI относятся к передачам с консольным расположением зубчатого колеса, II - к передачам с несимметричны расположением колес по отношению к опорам, III – к передачам с симметричным расположением.
47
Таблица 2.2.6 – Значения динамического коэффициента КFu
Степень |
|
Твердость |
|
|
|
|
Окружная скорость колес u, м/с |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
точно- |
|
поверхно- |
|
1 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
6 |
|
8 |
|
|
10 |
|
||||||||||||
|
сти |
|
сти зубьев |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
HB£ |
350 |
|
|
1,6 |
|
|
|
1,13 |
|
|
|
1,26 |
|
|
|
1,40 |
|
1,58 |
|
|
1,67 |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
6 |
|
|
|
|
1,02 |
|
|
1,05 |
|
|
|
1,10 |
|
|
|
1,15 |
|
1,20 |
|
|
1,25 |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
HB>350 |
|
|
1,02 |
|
|
1,04 |
|
|
|
1,08 |
|
|
|
1,11 |
|
1,14 |
|
|
1,17 |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
1,01 |
|
1,02 |
|
|
|
1,03 |
|
|
|
1,04 |
|
1,06 |
|
|
1,01 |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
HB£ |
350 |
|
|
1,08 |
|
|
1,16 |
|
|
|
1,33 |
|
|
|
1,50 |
|
1,67 |
|
|
1,80 |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
7 |
|
|
|
|
1,03 |
|
|
1,06 |
|
|
|
1,11 |
|
|
|
1,16 |
|
1,22 |
|
|
1,27 |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
HB>350 |
|
|
1,03 |
|
|
1,05 |
|
|
|
1,09 |
|
|
|
1,13 |
|
1,17 |
|
|
1,22 |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
1,01 |
|
|
1,02 |
|
|
|
1,03 |
|
|
|
1,05 |
|
1,07 |
|
|
1,08 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
HB£ |
350 |
|
|
1,10 |
|
|
1,20 |
|
|
|
1,38 |
|
|
|
1,58 |
|
1,78 |
|
|
1,96 |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
8 |
|
|
|
|
1,03 |
|
|
1,06 |
|
|
|
1,11 |
|
|
|
1,17 |
|
1,23 |
|
|
1,29 |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
HB>350 |
|
|
1,04 |
|
|
1,06 |
|
|
|
1,12 |
|
|
|
1,16 |
|
1,21 |
|
1,26 |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
1,01 |
|
1,02 |
|
|
|
1,03 |
|
|
|
1,05 |
|
1,07 |
|
|
1,08 |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
HB£ |
350 |
|
|
1,13 |
|
|
1,28 |
|
|
|
1,50 |
|
|
|
1,77 |
|
1,98 |
|
|
2,25 |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
9 |
|
|
|
|
1,04 |
|
|
1,07 |
|
|
|
1,14 |
|
|
|
1,21 |
1,28 |
|
|
1,35 |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
HB>350 |
|
|
1,04 |
|
|
1,07 |
|
|
|
1,14 |
|
|
|
1,21 |
|
1,27 |
|
|
1,34 |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
1,01 |
|
1,02 |
|
|
|
1,04 |
|
|
|
1,06 |
|
1,08 |
|
|
1,09 |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
zu |
= |
|
z |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2.2.16) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
cos |
3 |
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Таблица 2.2.7 – Зависимость коэффициента формы зуба YF эквивалентного |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
числа зубьев zu |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
zu |
|
17 |
20 |
|
25 |
30 |
|
40 |
|
|
50 |
|
|
60 |
|
|
70 |
|
80 |
|
100 и |
|
более |
|
||||||||||||
|
YF |
|
4,28 |
4,09 |
|
3,90 |
3,80 |
|
3,70 |
3,66 |
3,62 |
|
3,61 |
|
3,61 |
|
3,60 |
|
|
||||||||||||||||||
|
Допускаемое напряжение определяется по формуле: |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
[s F ]= |
s |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F lim b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, МПа |
|
|
|
|
(2.2.17) |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
[SF |
] |
|
|
|
|
где s0F lim b – значение предела выносливости при отнулевом цикле изгиба– таблица 2.2.8, МПа;
[SF] – коэффициент безопасности 2.2.8.
48 |
|
[SF ]= [SF ]I ×[SF ]II |
(2.2.18) |
где [SF ]I - коэффициент, учитывающий нестабильность |
свойств материала |
зубчатых колес (таблица 2.2.8); |
|
[SF ]² - коэффициент, учитывающий способ получения заготовки зубчато-
го колеса (для поковок и штамповок– 1; для проката – 1,15; для литых – 1,3).
Таблица 2.2.8 – Значения предела выносливости при отнулевом цикле изгиба s0F lim b и коэффициента безопасности [SF]
|
Термическая и |
Твердость зубьев |
0 |
|
|
||
Марка стали |
термохимическая |
|
|
sFlim b |
, |
[SF] |
|
на поверхности |
в сердцевине |
||||||
|
обработка |
МПа |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|||
40, 45, 50, 40Х, |
Нормализация, |
HB180…350 |
1,8HB |
|
1,75 |
||
40ХФА |
улучшение |
|
|||||
|
|
|
|
|
|||
40Х, 40ХН, |
Объемная закал- |
HRC45…55 |
500…550 |
1,8 |
|||
40ХФА |
ка |
||||||
|
|
|
|
|
|||
40ХН, 40ХН2МА |
Закалка при на- |
HRC48…58 |
HRC25…35 |
700 |
|
1,75 |
|
греве ТВЧ |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
||
20ХН, 20ХН2М, |
Цементация |
HRC57…63 |
- |
950 |
|
1,55 |
|
12ХН2, 12ХН3А |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
300+1,2 |
|
||
Стали, содержа- |
Азотирование |
HV700…950 |
HRC25…40 |
HRC |
|
1,75 |
|
щие алюминий |
сердце- |
||||||
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
вины |
|
|