- •Введение
- •1 Кинематический расчет
- •1.1 Кинематический расчет привода с редуктором
- •1.1.1 Выбор электродвигателя
- •1.1.2 Уточнение передаточного числа
- •1.1.3 Расчет частот, угловых скоростей, крутящих моментов, и мощностей на всех валах
- •1.1.4 Примеры
- •1.1.4.1 Привод с червячным редуктором, плоскоременной и зубчатой передачей
- •1.1.4.3 Привод с двухступенчатым редуктором, муфтой и клиноременной передачей
- •2 Расчет цилиндрических зубчатых передач
- •2.1 Внешней закрытой косозубой
- •2.1.1 Выбор материала
- •2.1.2 Проектировочный расчет
- •2.1.3 Силовой расчет
- •2.1.4 Проверочный расчет
- •2.1.5 Пример
- •2.2 Внешней закрытой прямозубой
- •2.2.1 Выбор материала
- •2.2.2 Проектировочный расчет
- •2.2.3 Силовой расчет
- •2.2.4 Проверочный расчет
- •2.2.5 Пример
- •2.3 Внутренней закрытой
- •2.3.1 Выбор материала
- •2.3.2 Проектировочный расчет
- •2.3.3 Силовой расчет
- •2.3.4 Проверочный расчет
- •2.3.5 Пример
- •2.4 Внешней открытой прямозубой
- •2.4.1 Выбор материала
- •2.4.2 Проектировочный расчет
- •2.4.3 Силовой расчет
- •2.4.4 Проверочный расчет
- •2.4.5 Пример
- •3.1 Выбор материала
- •3.2 Проектировочный расчет
- •3.3 Силовой расчет
- •3.4 Проверочный расчет
- •3.5 Пример
- •4 Расчет червячной передачи
- •4.1 Выбор материала
- •4.2 Проектировочный расчет
- •4.3 Силовой расчет
- •4.4 Проверочный расчет
- •4.5 Пример
- •5 Расчет гибких связей
- •5.1 Расчет клиноременной передачи
- •5.1.1 Теория
- •5.2 Расчет поликлиновой передачи
- •5.2.1 Теория
- •5.2.2 Пример
- •5.3 Расчет плоскоременной передачи
- •5.3.1 Теория
- •5.3.2 Пример
- •5.4 Расчет цепной передачи
- •5.4.1 Теория
- •5.4.2 Пример
- •6 Расчет размеров корпуса и зубчатых колес
- •6.1 Корпус цилиндрического (червячного) редуктора
- •6.2 Корпус конического редуктора
- •6.3 Цилиндрические колеса
- •6.4 Червячные колеса
- •6.5 Конические колеса
- •7 Расчет шпонок
- •7.1 Теория
- •7.2 Пример
- •8 Расчет смазочных материалов
- •9 Тепловой расчет редуктора
- •9.1 Теория
- •9.2 Пример
- •10 Построение эпюр валов
- •11 Расчет валов
- •11.1 Проверочный расчет вала. Концентратор – галтель
- •11.1.1 Теория
- •11.1.2 Пример
- •11.2 Проверочный расчет вала. Концентратор – шпонка
- •11.2.1 Теория
- •11.2.2 Пример
- •11.3 Проверочный расчет вала. Концентратор – шлицы
- •11.3.1 Теория
- •11.3.2 Пример
- •11.4 Проверочный расчет вала. Концентратор – сквозное отверстие
- •11.4.1 Теория
- •11.4.2 Пример
- •11.5 Проверочный расчет вала. Концентратор – резьба
- •11.5.1 Теория
- •11.5.2 Пример
- •11.6 Проверочный расчет вала. Концентратор – посадка
- •11.6.1 Теория
- •11.6.2 Пример
- •12 Проверочный расчет подшипников
- •12.1 Расчет подшпиников при действии радиальной силы
- •12.1.1 Теория
- •12.1.2 Примеры
- •12.2 Расчет подшпиников при действии радиальной и осевой силы
- •12.2.1 Теория
- •12.2.2 Примеры
- •12.3 Расчет подшпиников при действии осевой силы
- •12.3.1 Теория
- •12.3.2 Пример
- •Библиографический список
216
11.5.2 Пример
Дано:
Материал вала – Сталь 40Х;
Крутящий момент в опасном сечении T = 250 Н·м; Изгибающий момент МS. = 278 Н·м
Допускаемый запас выносливости [n] = 1,8 Опасное сечение – резьба метрическая М48.
Решение:
Из таблицы 11.5.1:
-временное сопротивление разрыву σв = 883 МПа;
-предел выносливости при симметричном цикле напряжений изгиба
σ-1 = 451 МПа
-предел выносливости при симметричном цикле напряжений кручения τ-1 = 275 МПа
-коэффициенты чувствительности материала к асимметрии цикла напряжений соответственно при изгибе и кручении ψσ = 0,15 и ψτ = 0,1
Находим (интерполированием) эффективные коэффициенты концен-
трации напряжений при изгибе и |
крученииKσ = |
2,46 Kτ = 1,85 |
при |
|
σв = 883 МПа (таблица 11.5.2). |
поверхности при |
шероховатости |
галтели |
|
Коэффициент состояния |
||||
Ra = 2,5 мкм (таблица 11.5.3) Ksn |
= Ktn |
= 1,14. |
|
|
Масштабные коэффициенты εσ =0,73 ετ = 0,78 (таблица 11.5.4). Эффективные коэффициенты концентрации напряжений для данного
сечения вала при отсутствии технологического упрочнения
KsD = |
Ks |
+ Ksn -1 |
= |
|
2,46 +1,14 -1 |
= 3,18 |
||||
|
es |
|
|
0,73 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
KtD = |
Kt |
+ Ktn -1 |
= |
1,85 +1,14 -1 |
= 2,55 |
|||||
|
|
|
||||||||
|
|
|
et |
|
|
0,78 |
|
|
Осевой и полярный моменты сопротивления сечения вала:
W0 |
= |
p × d |
3 |
|
» 0,1× d23 |
= 0,1 × 44,7523 |
= 8962,7 , мм3 |
|
|
|
2 |
|
|||||
32 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||
Wp |
= |
|
p × d 3 |
» 0,2 × d23 |
= 0,2 × 44,7523 |
= 4481,3 , мм3 |
||
|
|
2 |
|
|||||
16 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
где d2=44,752 мм (таблица 11.5.6 при d=48 мм).
217
Амплитуда номинальных напряжений изгиба
s a |
= s = |
M S |
×103 |
= |
278 ×103 |
= 31,02 ÌÏà |
|
|
8962,7 |
||||
|
|
W0 |
|
Номинальные напряжения кручения
|
T ×103 |
250 ×10 |
3 |
= 55,79 ÌÏà |
|
t = |
|
= |
|
|
|
|
4481,3 |
||||
|
Wp |
|
Амплитуда и среднее значение номинальных напряжений кручения
t a |
= t m |
= |
t |
= |
55,79 |
= 27,9 ÌÏà . |
|
|
|||||
|
|
2 |
2 |
|
Запас прочности для нормальных напряжений
ns |
= |
s |
-1 |
= |
451 |
= 4,57 . |
|
KsD ×s a +y s ×s m |
3,18 ×31,02 + 0,15 ×0 |
||||||
|
|
|
|
Запас прочности для касательных напряжений
nt |
= |
t |
-1 |
= |
275 |
|
= 3,72 . |
|
KtDt a |
+ytt m |
2,55 × 27,9 + |
0,1× 27,9 |
|||||
|
|
|
|
Общий запас прочности в сечении
n = |
|
ns nt |
|
= |
|
4,57 ×3,72 |
|
= 2,89 > [n ]=1,8 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
4,572 +3,722 |
||||||||
|
|
n2 |
+ n2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
t |
|
|
|
|
|
|
Условия запаса прочности выполняются.