- •Введение
- •1 Кинематический расчет
- •1.1 Кинематический расчет привода с редуктором
- •1.1.1 Выбор электродвигателя
- •1.1.2 Уточнение передаточного числа
- •1.1.3 Расчет частот, угловых скоростей, крутящих моментов, и мощностей на всех валах
- •1.1.4 Примеры
- •1.1.4.1 Привод с червячным редуктором, плоскоременной и зубчатой передачей
- •1.1.4.3 Привод с двухступенчатым редуктором, муфтой и клиноременной передачей
- •2 Расчет цилиндрических зубчатых передач
- •2.1 Внешней закрытой косозубой
- •2.1.1 Выбор материала
- •2.1.2 Проектировочный расчет
- •2.1.3 Силовой расчет
- •2.1.4 Проверочный расчет
- •2.1.5 Пример
- •2.2 Внешней закрытой прямозубой
- •2.2.1 Выбор материала
- •2.2.2 Проектировочный расчет
- •2.2.3 Силовой расчет
- •2.2.4 Проверочный расчет
- •2.2.5 Пример
- •2.3 Внутренней закрытой
- •2.3.1 Выбор материала
- •2.3.2 Проектировочный расчет
- •2.3.3 Силовой расчет
- •2.3.4 Проверочный расчет
- •2.3.5 Пример
- •2.4 Внешней открытой прямозубой
- •2.4.1 Выбор материала
- •2.4.2 Проектировочный расчет
- •2.4.3 Силовой расчет
- •2.4.4 Проверочный расчет
- •2.4.5 Пример
- •3.1 Выбор материала
- •3.2 Проектировочный расчет
- •3.3 Силовой расчет
- •3.4 Проверочный расчет
- •3.5 Пример
- •4 Расчет червячной передачи
- •4.1 Выбор материала
- •4.2 Проектировочный расчет
- •4.3 Силовой расчет
- •4.4 Проверочный расчет
- •4.5 Пример
- •5 Расчет гибких связей
- •5.1 Расчет клиноременной передачи
- •5.1.1 Теория
- •5.2 Расчет поликлиновой передачи
- •5.2.1 Теория
- •5.2.2 Пример
- •5.3 Расчет плоскоременной передачи
- •5.3.1 Теория
- •5.3.2 Пример
- •5.4 Расчет цепной передачи
- •5.4.1 Теория
- •5.4.2 Пример
- •6 Расчет размеров корпуса и зубчатых колес
- •6.1 Корпус цилиндрического (червячного) редуктора
- •6.2 Корпус конического редуктора
- •6.3 Цилиндрические колеса
- •6.4 Червячные колеса
- •6.5 Конические колеса
- •7 Расчет шпонок
- •7.1 Теория
- •7.2 Пример
- •8 Расчет смазочных материалов
- •9 Тепловой расчет редуктора
- •9.1 Теория
- •9.2 Пример
- •10 Построение эпюр валов
- •11 Расчет валов
- •11.1 Проверочный расчет вала. Концентратор – галтель
- •11.1.1 Теория
- •11.1.2 Пример
- •11.2 Проверочный расчет вала. Концентратор – шпонка
- •11.2.1 Теория
- •11.2.2 Пример
- •11.3 Проверочный расчет вала. Концентратор – шлицы
- •11.3.1 Теория
- •11.3.2 Пример
- •11.4 Проверочный расчет вала. Концентратор – сквозное отверстие
- •11.4.1 Теория
- •11.4.2 Пример
- •11.5 Проверочный расчет вала. Концентратор – резьба
- •11.5.1 Теория
- •11.5.2 Пример
- •11.6 Проверочный расчет вала. Концентратор – посадка
- •11.6.1 Теория
- •11.6.2 Пример
- •12 Проверочный расчет подшипников
- •12.1 Расчет подшпиников при действии радиальной силы
- •12.1.1 Теория
- •12.1.2 Примеры
- •12.2 Расчет подшпиников при действии радиальной и осевой силы
- •12.2.1 Теория
- •12.2.2 Примеры
- •12.3 Расчет подшпиников при действии осевой силы
- •12.3.1 Теория
- •12.3.2 Пример
- •Библиографический список
105
4.5 Пример
Дано: U = 19,6 - передаточное отношение ступени; T1=39,4 Н×м - крутящий момент на валу червяка; ω1=150,7 рад/с - угловая скорость вращения червяка; T2=553,2 Н×м - крутящий момент на валу червячного колеса; ω2=7,69 рад/с - угловая скорость вращения червячного колеса. Срок службы передачи L= 5 лет; Ксут=0,29; Кгод=0,3.
Решение:
Выбор материала.
Т.к. к редуктору не предъявляется никаких требований, то выбираем:
Øматериал червяка Сталь45 (с твердостью HRC45 и последующим шлифованием);
Øматериал колеса БрА9Ж3Л (отливка в кокиль)
Предварительно принимаем скорость скольжения us»5 м/с. И по таблице 4.2 находим [sH]=155 МПа.
Допускаемое напряжение изгиба определяем:
[s0F ]= K FL ×[s0F ]'= 0,543×98 = 53,3 МПа
При u=19,6 принимаем число заходов червяка z1=2 Тогда число зубьев червячного колеса
z2=u× z1=2× 19,6=39,2
Округляем до стандартного z2=40. Проверяем передаточное отношение
u = z2 = 40 = 20 z1 2
Ошибка:
20 -19,6 ×100% = 2,04% <4%
19,6
Принимаем q=10. Предварительно принимаем коэффициент нагрузки
K=1,2.
106
Рассчитываем межосевое расстояние:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
æ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ö2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
æ z |
2 |
ö |
|
ç |
|
|
|
|
170 |
÷ |
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
= мм |
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
a |
|
= ç |
|
|
+1÷ × 3 |
ç |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
÷ |
|
×T ×10 |
|
× K |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
w |
|
ç |
|
÷ |
|
|
ç z2 |
|
|
|
÷ |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
è |
|
|
|
ø |
|
ç |
|
|
|
|
|
|
|
×[s H |
÷] |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
è |
|
|
|
|
|
|
ø |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
æ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ö2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
æ 40 |
|
|
ö |
ç |
|
|
170 |
|
|
|
|
÷ |
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
мм |
|
|
|
||||||||||||||||||
|
= ç |
|
|
|
+1÷×3 ç |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
÷ ×553,2 ×10 |
|
×1,2 =184 |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
è 10 |
|
|
ø |
ç 40 |
×155 |
|
÷ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ç |
|
|
|
|
÷ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
è 10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ø |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Модуль определяем: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
m = |
2 ×aw |
|
= |
|
|
2 ×184 |
= 7,36 мм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
z2 + q |
|
40 +10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
По таблице 3, принимаем стандартные значения m=8, q=10. |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Уточняем межосевое расстояние |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
a w = |
|
m ×(z2 |
+ q) |
= |
8 ×(40 +10) |
= 200 мм. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Наименование показате- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Червяк |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Червячное колесо |
||||||||||||||||
ля |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Делительный диаметр |
|
|
|
|
d1 = q × m =10 ×8 = 80 мм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d 2 |
= z 2 × m = 40 × 8 = 320 мм |
||||||||||||||||||||||||||||||||
Диаметр вершин |
|
|
|
|
d a1 |
= d1 + 2 × m = 80 + 2 ×8 = 96 |
|
|
|
|
|
|
|
|
d a 2 |
= d 2 + 2 ×m = 320 + 2 ×8 = 336 |
||||||||||||||||||||||||||||||||
Диаметр впадин |
d f 1 |
= d1 |
- 2,4 × m = 80 - 2,4 × 8 = 60,8 |
|
|
|
d f 2 |
|
= d 2 |
- 2,4 × m = 320 - 2,4 ×8 = 300,8 мм |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Делительный угол подъема |
|
|
|
|
|
|
11°19' (таблица 4.6) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
Длина нарезанной части |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при z1=1…2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
— |
|
|
|
||||||||||||||||||
шлифованного червяка |
b1 ³ (11 + 0,06 × z2 ) × m = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
= (11 + 0,06 × 40) ×8 + 25 = 132,2 » 133 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
Наибольший диаметр чер- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d |
|
|
£d |
|
+ |
6 × m |
= 336 |
+ |
6 ×8 |
= 348 мм |
вячного колеса |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
aM 2 |
a 2 |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
— |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z1 + 2 |
2 + 2 |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
Ширина венца червячного |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при z1=1…3 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
колеса |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b2 |
£ 0,75 ×da1 = 0,75×96 = 72 |
||||||
Уточняем окружную скорость: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
u1 = |
d1 ×w1 |
= |
|
80 ×150,7 |
= 6,03 м/с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2000 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Уточняем скорость скольжения: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
us |
= |
|
|
|
u1 |
|
|
= |
|
|
|
|
6,03 |
|
|
= 6,15 м/с |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
cos(g ) |
|
|
cos(11°19') |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где γ=11º19` (таблица 4.6, при z1=2 и q=10)
107
Принимаем степень точности 7 (таблица 4.10).
Силовой расчет
Силы, действующие в зацеплении.
Наименование |
|
|
Червяк, Н |
|
Червячное колесо, Н |
|||||||
нагрузки |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Окружная |
Ft1 |
= |
2 ×103 ×T1 |
= |
2000 ×39,4 |
= 985 |
Ft2 |
= |
2×103 ×T2 |
= |
2000×553,2 |
= 3457,5 |
|
|
|
||||||||||
|
80 |
d2 |
|
|||||||||
|
|
|
d1 |
|
|
|
320 |
|
||||
Радиальная |
|
|
Fr2 = Fr1 |
= 1258,4 |
|
Fr2 = Ft2tg(a)= 3457,5× tg(20) =1258,4 |
||||||
Осевая |
|
|
Fa1 = Ft 2 |
= 3457,5 |
|
|
|
Fa2 |
= Ft1 = 985 |
Проверочный расчет
Приведенный коэффициент трения f'=0,024 и приведенный угол трения
ρ’=1°27’ (таблица 4.7, при uск=6,15 м/с)
Уточняем КПД:
h = (0,95...0,96) × |
tg(g ) |
= 0,95 × |
tg(11°19') |
= 0,847 |
|
tg(g + r') |
tg(11°19'+1°27') |
||||
|
|
|
Коэффициент учитывающий неравномерность распределения нагрузки по длине контактных линий:
Принимаем Q =86 (таблица 4.8, при z1=2 и q=10).
Принимаем χ=1 (таблица 4.9, при «редких пусках», нагрузка «постоян-
ная», время работы t=Cсут·24=0,29·24=6,96 ч.)
|
æ z |
2 |
ö3 |
æ |
40 |
ö |
|
|
|
K b |
= 1 + ç |
|
÷ |
× (1 - x) = 1 + ç |
|
÷ |
× (1 -1) |
= 1 |
|
|
|
86 |
|||||||
|
è |
Q ø |
è |
ø |
|
|
Коэффициент учитывающий динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении
Принимаем Ku =1,1 (таблица 4.10, при степени точности 7 и uск=6,15 м/с).
Коэффициент нагрузки:
K = K b × Ku =1×1,1 = 1,1
108
Контактные напряжения:
s H = |
170 |
× |
|
T2 × K ×(z2 / q +1)3 |
|
= |
170 |
× |
|
553,2 ×103 ×1,1× (40 /10 |
+1)3 |
|
=131,05 МПа |
z2 / q |
|
aw3 |
40 /10 |
|
2003 |
|
|
Условие прочности выполняется (где [sH]=155 МПа.)
Проверка прочности зубьев на изгиб
Эквивалентное число зубьев, определяемое по формуле:
zu = |
z2 |
= |
|
40 |
= 42,42 |
|
cos3 g |
cos3 |
(11°19' ) |
||||
|
|
|
Коэффициент формы зуба YF=2,24 (таблица 4.11).
Проверка прочности зубьев осуществляется по следующему условию:
s |
|
= |
1,2 |
×T |
×103 × K ×Y |
= |
1,2 |
×553,2 ×103 ×1,1 |
× 2,24 |
= 8,87 £[s0F] |
||||
F |
|
|
|
2 |
|
F |
|
|
|
|
||||
|
|
z |
2 |
×b |
× m2 |
|
|
40 ×72 ×82 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
Условие прочности выполнено.