- •Введение
- •1 Кинематический расчет
- •1.1 Кинематический расчет привода с редуктором
- •1.1.1 Выбор электродвигателя
- •1.1.2 Уточнение передаточного числа
- •1.1.3 Расчет частот, угловых скоростей, крутящих моментов, и мощностей на всех валах
- •1.1.4 Примеры
- •1.1.4.1 Привод с червячным редуктором, плоскоременной и зубчатой передачей
- •1.1.4.3 Привод с двухступенчатым редуктором, муфтой и клиноременной передачей
- •2 Расчет цилиндрических зубчатых передач
- •2.1 Внешней закрытой косозубой
- •2.1.1 Выбор материала
- •2.1.2 Проектировочный расчет
- •2.1.3 Силовой расчет
- •2.1.4 Проверочный расчет
- •2.1.5 Пример
- •2.2 Внешней закрытой прямозубой
- •2.2.1 Выбор материала
- •2.2.2 Проектировочный расчет
- •2.2.3 Силовой расчет
- •2.2.4 Проверочный расчет
- •2.2.5 Пример
- •2.3 Внутренней закрытой
- •2.3.1 Выбор материала
- •2.3.2 Проектировочный расчет
- •2.3.3 Силовой расчет
- •2.3.4 Проверочный расчет
- •2.3.5 Пример
- •2.4 Внешней открытой прямозубой
- •2.4.1 Выбор материала
- •2.4.2 Проектировочный расчет
- •2.4.3 Силовой расчет
- •2.4.4 Проверочный расчет
- •2.4.5 Пример
- •3.1 Выбор материала
- •3.2 Проектировочный расчет
- •3.3 Силовой расчет
- •3.4 Проверочный расчет
- •3.5 Пример
- •4 Расчет червячной передачи
- •4.1 Выбор материала
- •4.2 Проектировочный расчет
- •4.3 Силовой расчет
- •4.4 Проверочный расчет
- •4.5 Пример
- •5 Расчет гибких связей
- •5.1 Расчет клиноременной передачи
- •5.1.1 Теория
- •5.2 Расчет поликлиновой передачи
- •5.2.1 Теория
- •5.2.2 Пример
- •5.3 Расчет плоскоременной передачи
- •5.3.1 Теория
- •5.3.2 Пример
- •5.4 Расчет цепной передачи
- •5.4.1 Теория
- •5.4.2 Пример
- •6 Расчет размеров корпуса и зубчатых колес
- •6.1 Корпус цилиндрического (червячного) редуктора
- •6.2 Корпус конического редуктора
- •6.3 Цилиндрические колеса
- •6.4 Червячные колеса
- •6.5 Конические колеса
- •7 Расчет шпонок
- •7.1 Теория
- •7.2 Пример
- •8 Расчет смазочных материалов
- •9 Тепловой расчет редуктора
- •9.1 Теория
- •9.2 Пример
- •10 Построение эпюр валов
- •11 Расчет валов
- •11.1 Проверочный расчет вала. Концентратор – галтель
- •11.1.1 Теория
- •11.1.2 Пример
- •11.2 Проверочный расчет вала. Концентратор – шпонка
- •11.2.1 Теория
- •11.2.2 Пример
- •11.3 Проверочный расчет вала. Концентратор – шлицы
- •11.3.1 Теория
- •11.3.2 Пример
- •11.4 Проверочный расчет вала. Концентратор – сквозное отверстие
- •11.4.1 Теория
- •11.4.2 Пример
- •11.5 Проверочный расчет вала. Концентратор – резьба
- •11.5.1 Теория
- •11.5.2 Пример
- •11.6 Проверочный расчет вала. Концентратор – посадка
- •11.6.1 Теория
- •11.6.2 Пример
- •12 Проверочный расчет подшипников
- •12.1 Расчет подшпиников при действии радиальной силы
- •12.1.1 Теория
- •12.1.2 Примеры
- •12.2 Расчет подшпиников при действии радиальной и осевой силы
- •12.2.1 Теория
- •12.2.2 Примеры
- •12.3 Расчет подшпиников при действии осевой силы
- •12.3.1 Теория
- •12.3.2 Пример
- •Библиографический список
200
11.3.2 Пример
Дано:
Материал вала – Сталь 40Х;
Крутящий момент в опасном сечении T = 760 Н·м; Изгибающий момент МS = 725 Н·м
Допускаемый запас выносливости [n] = 1,8 Коэффициент ζ=1,1
Опасное сечение – шлиц (прямобочный): d=50 мм.
Решение:
Из таблицы 11.3.1:
-временное сопротивление разрыву σв = 883 МПа;
-предел выносливости при симметричном цикле напряжений изгиба
σ-1 = 451 МПа
-предел выносливости при симметричном цикле напряжений кручения τ-1 = 275 МПа
-коэффициенты чувствительности материала к асимметрии цикла напряжений соответственно при изгибе и кручении ψσ = 0,15 и ψτ = 0,1
Находим (интерполированием) эффективные коэффициенты концен-
трации напряжений при изгибе и |
крученииKσ = |
1,68 Kτ = 2,61 |
при |
|
σв = 883 МПа (таблица 11.3.2). |
поверхности при |
шероховатости |
галтели |
|
Коэффициент состояния |
||||
Ra = 2,5 мкм (таблица 11.3.3) Ksn |
= Ktn |
= 1,14. |
|
|
Масштабные коэффициенты εσ =0,73 ετ = 0,78 (таблица 11.3.4). Эффективные коэффициенты концентрации напряжений для данного
сечения вала при отсутствии технологического упрочнения
KsD |
= |
|
Ks |
+ Ksn |
-1 |
= |
|
1,68 +1,14 -1 |
= 2,49 |
; |
||
|
es |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
0,73 |
|
|
|
|||||
KtD |
= |
Kt |
+ Ktn -1 |
= |
2,61 +1,14 -1 |
= 3,53 . |
||||||
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
et |
0,78 |
|
|
|
Осевой и полярный моменты сопротивления сечения вала:
W0 |
= x × |
p × d 3 |
= 1,1× |
p ×503 |
= 13499,03 |
мм3 |
|
|
|||||
|
32 |
32 |
|
|
Wr = 2 ×W0 = 2 ×13499,03= 26998,06 мм3
201
Амплитуда номинальных напряжений изгиба
s a |
= s = |
M S |
×103 |
= |
|
725 ×103 |
= 53,71 ÌÏà . |
|
|
13499,03 |
|||||
|
|
W0 |
|
Номинальные напряжения кручения (формула 11.3.10)
t = |
T ×103 |
= |
760 ×103 |
= 28,15 ÌÏà . |
|
Wp |
26998,06 |
||||
|
|
|
Амплитуда и среднее значение номинальных напряжений:
t a = t m |
= |
t |
= |
28,15 |
= 14,075 ÌÏà . |
|
|
||||
|
2 |
2 |
|
Запас прочности для нормальных напряжений:
ns |
= |
|
s |
-1 |
= |
451 |
= 3,37 . |
|
KsD |
×sa |
+ys ×sm |
2,49 ×53,71 + 0,15 × 0 |
|||||
|
|
|
|
Запас прочности для касательных напряжений:
nt |
= |
t |
-1 |
= |
275 |
|
= 5,38 . |
|
KtDta |
+ytt m |
3,53 ×14,075 + |
0,1×14,075 |
|||||
|
|
|
|
Общий запас прочности в сечении (формула 11.3.1)
n = |
|
ns nt |
|
= |
|
3,37 ×5,38 |
|
= 2,85 > [n ]=1,8 . |
|
|
|
|
|
|
|
||||
ns2 + nt2 |
3,372 + 5,382 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Условия запаса прочности выполняются.