- •Введение
- •1 Кинематический расчет
- •1.1 Кинематический расчет привода с редуктором
- •1.1.1 Выбор электродвигателя
- •1.1.2 Уточнение передаточного числа
- •1.1.3 Расчет частот, угловых скоростей, крутящих моментов, и мощностей на всех валах
- •1.1.4 Примеры
- •1.1.4.1 Привод с червячным редуктором, плоскоременной и зубчатой передачей
- •1.1.4.3 Привод с двухступенчатым редуктором, муфтой и клиноременной передачей
- •2 Расчет цилиндрических зубчатых передач
- •2.1 Внешней закрытой косозубой
- •2.1.1 Выбор материала
- •2.1.2 Проектировочный расчет
- •2.1.3 Силовой расчет
- •2.1.4 Проверочный расчет
- •2.1.5 Пример
- •2.2 Внешней закрытой прямозубой
- •2.2.1 Выбор материала
- •2.2.2 Проектировочный расчет
- •2.2.3 Силовой расчет
- •2.2.4 Проверочный расчет
- •2.2.5 Пример
- •2.3 Внутренней закрытой
- •2.3.1 Выбор материала
- •2.3.2 Проектировочный расчет
- •2.3.3 Силовой расчет
- •2.3.4 Проверочный расчет
- •2.3.5 Пример
- •2.4 Внешней открытой прямозубой
- •2.4.1 Выбор материала
- •2.4.2 Проектировочный расчет
- •2.4.3 Силовой расчет
- •2.4.4 Проверочный расчет
- •2.4.5 Пример
- •3.1 Выбор материала
- •3.2 Проектировочный расчет
- •3.3 Силовой расчет
- •3.4 Проверочный расчет
- •3.5 Пример
- •4 Расчет червячной передачи
- •4.1 Выбор материала
- •4.2 Проектировочный расчет
- •4.3 Силовой расчет
- •4.4 Проверочный расчет
- •4.5 Пример
- •5 Расчет гибких связей
- •5.1 Расчет клиноременной передачи
- •5.1.1 Теория
- •5.2 Расчет поликлиновой передачи
- •5.2.1 Теория
- •5.2.2 Пример
- •5.3 Расчет плоскоременной передачи
- •5.3.1 Теория
- •5.3.2 Пример
- •5.4 Расчет цепной передачи
- •5.4.1 Теория
- •5.4.2 Пример
- •6 Расчет размеров корпуса и зубчатых колес
- •6.1 Корпус цилиндрического (червячного) редуктора
- •6.2 Корпус конического редуктора
- •6.3 Цилиндрические колеса
- •6.4 Червячные колеса
- •6.5 Конические колеса
- •7 Расчет шпонок
- •7.1 Теория
- •7.2 Пример
- •8 Расчет смазочных материалов
- •9 Тепловой расчет редуктора
- •9.1 Теория
- •9.2 Пример
- •10 Построение эпюр валов
- •11 Расчет валов
- •11.1 Проверочный расчет вала. Концентратор – галтель
- •11.1.1 Теория
- •11.1.2 Пример
- •11.2 Проверочный расчет вала. Концентратор – шпонка
- •11.2.1 Теория
- •11.2.2 Пример
- •11.3 Проверочный расчет вала. Концентратор – шлицы
- •11.3.1 Теория
- •11.3.2 Пример
- •11.4 Проверочный расчет вала. Концентратор – сквозное отверстие
- •11.4.1 Теория
- •11.4.2 Пример
- •11.5 Проверочный расчет вала. Концентратор – резьба
- •11.5.1 Теория
- •11.5.2 Пример
- •11.6 Проверочный расчет вала. Концентратор – посадка
- •11.6.1 Теория
- •11.6.2 Пример
- •12 Проверочный расчет подшипников
- •12.1 Расчет подшпиников при действии радиальной силы
- •12.1.1 Теория
- •12.1.2 Примеры
- •12.2 Расчет подшпиников при действии радиальной и осевой силы
- •12.2.1 Теория
- •12.2.2 Примеры
- •12.3 Расчет подшпиников при действии осевой силы
- •12.3.1 Теория
- •12.3.2 Пример
- •Библиографический список
128
5.2.2 Пример
Дано: Рассчитать клиноременную передачу привода ленточного транспортера от асинхронного двигателя при следующих исходных данных: T1=26,7 Н·м, n1 = 1430 мин-1, u = 4. Работа двухсменная, нагрузка спокойная.
Решение:
При данном моменте по таблице5.2.1 принимаем сечение ремня «Л» с размерами: е = 4,8 мм; Н = 9,5 мм; h = 4,85 мм; r1max = 0,2 мм; r2max = 0,7
мм; d0 = 4,8 мм. |
шкива в соответствии |
с |
рекомендациями5.2.1, |
||
Диаметр меньшего |
|||||
dpmin = 80 |
мм, но так как в исходных |
данных не |
оговариваются жесткие |
||
требования к габаритам передачи, то для повышения долговечности ремня |
|||||
принимаем |
стандартный |
диаметрdp1 |
следующий |
за |
минимальным, т.е. |
dp1 = 90 мм. |
|
|
|
|
|
Диаметр большего шкива:
d p 2 = d p1 ×u × (1 - e) = 90 × 4 ×(1 - 0,02) = 352,8 мм.
где ε=0,02 для кордтканевых ремней
Принимаем стандартный диаметр, dp2 = 355 мм. Фактическое передаточное число:
u p = |
d p2 |
|
|
= |
|
355 |
|
= 4,02. |
||
|
|
|
90 × (1 - 0,02) |
|||||||
|
|
d p1 × (1 - e ) |
|
|
||||||
Скорость ремня: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
u = |
p |
× d p1 × n1 |
= |
3,14 ×90 ×1430 |
= 6,7 |
ì / ñ. |
||||
|
|
|
|
60 ×1000 |
||||||
60 ×1000 |
|
|
|
|
|
|
Частота вращения ведомого вала:
n |
|
d p1 |
×n1 |
×(1-e ) |
90 ×1430×(1- 0,02) |
= 355 îá/ìèí |
|
= |
|
|
|
= |
|
||
|
|
|
|
||||
2 |
|
|
d p2 |
355 |
|
||
|
|
|
|
129
Межосевое расстояние, согласно рекомендациям (таблица 5.2.2):
a = k × d p 2 = 0,95 × 355 = 337 мм.
Расчетная длина ремня: |
|
(d p 2 - d p1 )2 |
|
|||||
L = 2a + |
p |
(d p1 |
+ d p 2 )+ |
= |
||||
|
|
|||||||
2 |
|
|
4a |
|
|
|||
= 2 ×337 + |
p |
(90 + 355)+ (355 - 90)2 |
=1425 ìì |
|||||
|
||||||||
2 |
|
|
|
4 ×337 |
|
|
Стандартная длина ремня L = 1400 мм.
По стандартной длине L уточняем действительное межосевое расстояние:
|
|
2L - p (d p1 + d p 2 )+ |
|
|
|
|
||
a = |
[2 L - p (d p1 + d p 2 )]2 - 8(d p 2 - d p1 )2 |
= |
||||||
|
8 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
||
= |
2×1400-p(90+355)+ |
|
|
|
||||
[2×1400-p(90+355)]2 -8(355-90)2 |
|
@ 323ìì . |
||||||
|
8 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
Минимальное межосевое расстояние для удобства монтажа и снятия ремней:
amin = a - 0,013 × L = 323 - 0,013 ×1400 = 305 мм.
Максимальное межосевое расстояние для создания натяжения и подтягивания ремня при вытяжке:
amax = a + 0,02 × L = 323 + 0,02 ×1400 = 351 мм.
Угол обхвата на меньшем шкиве:
|
o |
o |
o d p2 - d p1 |
o |
o 355 -90 |
o |
|
|
o |
|||
a |
1 |
=180 |
- 60 |
|
=180 |
- 60 |
|
|
=131 |
ñ[a |
1 |
]=110 . |
a |
|
|||||||||||
|
|
|
|
323 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Исходная длина ремня L0 = 1600 мм (таблица 5.2.3, тип ремня Л).
Относительная длина L /L0 = 1400/1600 = 0,875.
Коэффициент длины С L = 0,97 (таблица 5.2.5, при L /L0 = 0,875 )
|
|
|
130 |
|
|
|
|
Исходная мощность N0 = 5,554 кВт (таблица 5.2.3, |
при dр1 = 90 мм и |
||||
υ = 6,7 м/с, предаваемая поликлиновым ремнем с 10 ребрами). |
|
|||||
|
Коэффициент угла обхвата Сa = 0,86 (таблица 5.2.4, при α=131º) |
|||||
лица |
Коэффициент режима работы при указанной нагрузке Ср = 0,8 (таб- |
|||||
5.2.6, группа |
двигателей A, количество смен – 2, группа рабочих |
|||||
машин – II) |
|
|
|
|
|
|
|
Поправка |
к |
крутящему |
моменту |
на |
передаточное |
∆Ти |
= 5,4 Н×м (таблица 5.2.7, тип ремня «Л», передаточное число u=4). |
Поправка к мощности
DNè = 0,0001× DTè × n1 = 0,0001× 5,4 ×1430 = 0,77 кВт.
Допускаемая мощность, передаваемая поликлиновым ремнем с 10 ребрами:
[N ]= (N0 ×Ca ×CL + DNè )×Ñp = (5,554 ×0,86 ×0,97 + 0,77)×0,8 = 4,32 кВт
Мощность на ведущем шкиву
|
N = |
M1 × n1 |
= |
|
26,7 ×1430 |
= 3,998 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
9550 |
|
|
|
9550 |
|
|
|
|
||||||||
Число ребер поликлинового ремня: |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
10N |
|
10 × 4 |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
Z = |
[N ]= |
|
|
|
|
= 9,25 |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
4,32 |
|
|
|
|||||||||||
Принимаем число ребер (таблица 5.2.1) |
Z = 10. |
||||||||||||||||||
Сила начального натяжения поликлинового ремня с числом Z = 10: |
|||||||||||||||||||
Q = |
780×N |
|
+ |
q10 ×Z |
×u2 = |
|
780×4 |
|
+ |
0,45×10 |
×6,72 =697H |
||||||||
u×C ×C |
|
|
6,7×0,86× |
|
|
||||||||||||||
0 |
p |
10 |
|
|
|
|
0,8 |
10 |
|
||||||||||
|
a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где q10 = 0,45 кг/м (таблица 5.2.1, тип ремня «Л»).
Усилие, действующее на валы поликлиновой ременной передачи:
Q @ 2 ×Q |
×sin |
a1o |
= 2 ×697 ×sin |
131o |
= 1268 H |
|
|
||||
0 |
2 |
2 |
|
||
|
|
|
Размеры профиля обода шкива (таблица 5.2.8, тип «Л»):
131
e = 4,8 ± 0,04 мм; f = 5,5 мм; ht = 6,6 мм; h =4,85+0,15 мм; r1 = 0,5 мм; r2max = 0,4 мм; ∆ = 2,4 мм.
Наружные диаметры шкивов по формуле:
de1 = d p1 - 2 × D = 90 - 2 × 2,24 = 85,52 мм; de2 = d p2 - 2 × D = 355 - 2 × 2,4 = 350,2 мм.
Ширина обода шкива по формуле:
M = (z -1)×e + 2 × f = (10 -1)× 4,8 + 2 ×5,5 = 54,2 мм.
Принимаем М = 54 мм.