- •Передмова
- •1.1.1. Завдання та наукові основи механічного обробітку ґрунту
- •1.1.2. Операції, способи, машини і знаряддя для обробітку ґрунту
- •1.1.3. Ґрунт як об’єкт обробітку
- •1.2.1. Теоретичні основи технологічного процесу оранки
- •1.2.2. Ножі та теорія різання ґрунту лезом
- •1.2.3. Плужні корпуси та взаємодія клину з ґрунтом
- •1.2.5. Визначення параметрів польової дошки
- •1.2.7. Особливості швидкісних робочих поверхонь плужних корпусів
- •1.2.8. Сили, що діють на плужний корпус
- •1.2.9. Тяговий опір плуга
- •1.2.10. Обґрунтування схеми розміщення робочих органів на рамі плуга
- •1.2.11. Умови рівноваги плуга
- •1.3. Теорія та розрахунок дискових ґрунтообробних машин і знарядь
- •1.3.1. Основні геометричні параметри дисків
- •1.3.2. Регульовані технологічні параметри та процес роботи дисків
- •1.3.3. Силова характеристика і тяговий опір дискових робочих органів
- •1.4. Теорія та розрахунок зубових борін
- •1.4.1. Робочі органи і процес роботи зубових борін
- •1.4.2. Розміщення зубів на рамі борони
- •1.4.3. Рівновага і тяговий опір зубової борони
- •1.5. Теорія та розрахунок культиваторів
- •1.5.1. Робочі органи культиваторів та їхні параметри
- •1.5.2. Дія полільних і універсальних лап на коріння бур’янів
- •1.5.3. Взаємне розміщення полільних і універсальних лап
- •1.5.4. Дія розпушувальних лап на ґрунт і їх взаємне розміщення
- •1.5.5. Система кріплення лап до рами та стійкість ходу по глибині
- •1.5.6. Визначення основних параметрів культиваторів
- •1.6.1. Робочі органи фрез, проріджувачів і штангових культиваторів
- •1.6.2. Процес роботи і траєкторія руху робочих органів фрези та проріджувача
- •1.6.3. Основні параметри роботи фрези
- •1.6.4. Витрати потужності для роботи фрези
- •1.6.5. Визначення основних параметрів фрези
- •1.7. Теорія та розрахунок котків
- •1.7.1. Процес дії котка на ґрунт
- •1.7.2. Визначення параметрів котка
- •1.7.3. Опір перекочуванню котка
- •Основи теорії та розрахунку машин для сівби і садіння
- •2.1. Основні властивості насіння
- •2.1.1. Технологічні властивості насіння
- •2.1.2. Закономірності руху насіння
- •2.2. Типи робочих органів сівалок
- •2.2.1. Основи розрахунку котушкових висівних апаратів
- •2.2.2. Основи теорії та розрахунку дискових висівних апаратів
- •2.2.3. Основи теорії та розрахунку пневматичних висівних апаратів
- •2.2.4. Основи теорії сошників
- •2.3. Типи робочих органів машин для садіння
- •2.3.1. Основи теорії картоплесадильних машин
- •2.3.2. Основи теорії машин для садіння розсади
- •Основи теорії та розрахунку машин для внесення добрив
- •3.1. Способи внесення добрив, види добрив та їхні технологічні властивості
- •3.2. Типи робочих органів машин для внесення мінеральних добрив
- •3.2.1. Основи теорії дискових дозувальних апаратів
- •3.2.2. Основи теорії відцентрових розсіювальних дисків
- •3.3. Типи робочих органів машин для внесення органічних добрив
- •3.3.1. Вибір і обґрунтування параметрів конвеєрного дозувального апарата
- •3.3.2. Вибір і обґрунтування параметрів розкидального апарата органічних добрив
- •Основи теорії та розрахунку машин для захисту рослин
- •4.1. Основи теорії розпилення рідин і порошків
- •4.1.1. Механічне розпилення рідин
- •4.1.2. Утворення електрично заряджених аерозолів
- •4.1.3. Розпилення порошків
- •4.1.4. Конденсаційне утворення аерозолів
- •4.1.5. Вплив розмірів краплин на ефективність обприскування і обґрунтування оптимальної дисперсності
- •4.2. Технологічний розрахунок робочих органів обприскувачів
- •4.2.1. Розрахунок параметрів баків і мішалок
- •4.2.2. Розрахунок параметрів насосів
- •4.2.3. Розрахунок параметрів розпилювальних пристроїв
- •4.3. Технологічний розрахунок робочих органів протруювачів
- •4.4. Технологічний розрахунок робочих органів обпилювачів
- •5.1. Подільники і стеблепідіймачі
- •5.1.1. Основи теорії, призначення, типи і застосування подільників
- •5.1.2. Основи теорії, призначення, типи і застосування стеблепідіймачів та гичкопідіймачів
- •5.2. Мотовила
- •5.2.1. Призначення, типи і застосування мотовил
- •5.2.2. Основи теорії та розрахунку мотовил
- •5.3. Різальні апарати
- •5.3.1. Призначення, типи і застосування різальних апаратів
- •5.3.2. Параметри, що впливають на різальну здатність ножа
- •5.3.4. Ротаційні різальні апарати з вертикальною віссю обертання. Типи. Основи теорії та розрахунку
- •5.3.6. Ротаційні різальні апарати з горизонтальною віссю обертання. Основи теорії та розрахунку
- •5.4. Вальцьові апарати
- •5.4.1. Типи і призначення вальцьових апаратів
- •5.4.2. Основи теорії та розрахунку вальцьових апаратів
- •5.5. Подрібнювальні апарати
- •5.5.1. Призначення, типи і застосування подрібнювальних апаратів
- •5.5.2. Основи теорії та розрахунку подрібнювачів кормозбиральних комбайнів
- •5.6. Транспортувальні пристрої жаток
- •5.6.1. Призначення, типи і застосування транспортувальних пристроїв жаток
- •5.6.2. Основи теорії та розрахунку транспортувальних пристроїв жаток
- •5.7. Обчісувальні пристрої
- •5.7.1. Призначення, типи і застосування обчісувальних пристроїв
- •5.7.2. Основи теорії та розрахунку обчісувальних пристроїв
- •5.8. Підбирачі
- •5.8.1. Призначення, типи і застосування підбирачів
- •5.8.2. Основи теорії та розрахунку підбирачів
- •Основи теорії та розрахунку робочих органів молотарок зернозбиральних комбайнів
- •6.1. Молотильно-сепарувальні пристрої
- •6.2. Соломовідокремлювачі
- •6.2.1. Призначення і типи соломовідокремлювачів
- •6.2.2. Основи теорії та розрахунку соломовідокремлювачів
- •6.3. Очисники зерна
- •6.3.1. Призначення, типи, параметри і режим роботи очисників зерна
- •6.4. Домолочувальні пристрої
- •6.4.1. Призначення, типи, параметри і режим роботи домолочувальних пристроїв
- •6.5. Бункери для зерна
- •6.5.1. Елементи конструкції і параметри бункерів для зерна
- •6.5.2. Тривалість заповнення і розвантаження бункера
- •6.6. Продуктивність і пропускна здатність комбайна
- •Основи теорії та розрахунку робочих органів для згрібання і пресування сіна
- •7.1. Типи робочих органів і процес згрібання сіна
- •7.2. Обґрунтування параметрів і режимів роботи поперечних граблів
- •7.4.1. Типи робочих органів пресів
- •7.4.2. Обґрунтування параметрів пресувальної камери
- •Основи теорії робочих процесів машин для збирання кукурудзи на зерно
- •8.2. Основні робочі органи кукурудзозбиральних машин
- •8.4. Пропускна здатність і швидкість обертання відокремлювальних вальців
- •8.5.1. Вибір розмірів і частоти обертання очисних вальців
- •Основи теорії та розрахунку машин для післязбиральної обробки зерна
- •9.1. Принципи очищення і сортування зерна
- •9.2. Способи очищення і сортування зерна
- •9.3. Фізико-механічні властивості зернових сумішей
- •9.3.1. Геометричні розміри насіння
- •9.3.2. Аеродинамічні властивості зернових сумішей
- •9.3.3. Інші властивості зернових сумішей
- •9.4. Робота плоских решіт
- •9.4.1. Умови переміщення матеріалу на решеті, що коливається
- •9.4.2. Умови проходження зерна крізь отвори решета
- •9.4.3. Повнота розділення зерна і режим роботи решіт
- •9.4.4. Кінематичний режим роботи решіт
- •9.4.5. Навантаження на решета та їх продуктивність
- •9.5. Робота циліндричного трієра
- •9.5.1. Теоретичні основи роботи трієра
- •9.5.2. Випадання зерна з комірки трієра і установлення приймального лотока
- •9.5.3. Режим роботи циліндричного трієра
- •9.5.4. Продуктивність трієра
- •9.6. Фрикційне очищення
- •9.7. Повітряні системи
- •9.7.1. Робочий процес у вертикальному каналі з нагнітанням повітря
- •9.7.2. Робочий процес похилого повітряного потоку
- •9.8. Теорія та розрахунок вентиляторів
- •9.8.1. Типи вентиляторів
- •9.8.2. Основне рівняння вентилятора
- •9.8.3. Вибір вентилятора
- •9.9. Основи теорії сушіння зерна
- •9.9.1. Властивості зерна як об’єкта сушіння
- •9.9.2. Загальна схема процесу сушіння
- •9.9.3. Режим роботи і продуктивність сушарок
- •Основи теорії та розрахунку бурякозбиральних машин
- •10.2. Основи розрахунку параметрів апаратів для зрізування гички та очищення головок коренеплодів
- •10.2.1. Апарати для зрізування гички
- •10.2.2. Очисники головок коренеплодів цукрових буряків на корені
- •10.3. Типи та основні параметри викопувальних робочих органів
- •10.3.1. Лемішні викопувальні робочі органи
- •10.3.2. Дискові викопувальні робочі органи
- •10.3.3. Роторні викопувальні робочі органи
- •10.4. Вибір, обґрунтування і розрахунок основних параметрів очищувальних робочих органів
- •Основи теорії та розрахунку машин для збирання картоплі
- •11.1. Машини і способи збирання картоплі
- •11.3. Типи та основні параметри підкопувальних робочих органів
- •11.4. Вибір та обґрунтування основних параметрів пруткового елеватора і грохота
- •11.5. Типи сортувальних робочих органів
- •11.6. Визначення основних параметрів сортувальної роликової поверхні
- •Основи теорії та розрахунку машин для збирання льону
- •12.1. Характеристика льону як об’єкта збирання
- •12.2. Машини і способи збирання льону
- •12.3.1. Типи бральних апаратів
- •12.3.2. Основи теорії бральних апаратів
- •12.4. Льонозбиральні комбайни
- •12.4.1. Типи і робочий процес льонозбиральних комбайнів
- •12.4.2. Вибір та обґрунтування основних параметрів обчісувальних апаратів
- •Список використаної літератури
Розділ 11
tg ε = |
|
ωr sin ωt sin(α + β) |
|
|
|
. |
|
v |
+ ωr sin ωt cos(α + β) |
||
|
м |
|
|
Ураховуючи, що кут ε матиме максимальне значення при ωt = 2π, |
|||||
умову зменшення тягового опору подамо у вигляді |
|
||||
εmax = arctg |
ωr sin(α + β) |
|
≤ α. |
(11.23) |
|
vм + ωr cos(α + |
β) |
||||
|
|
|
Отже, тяговий опір активного лемеша залежить від параметрів коливань, кута його нахилу до горизонту та швидкості машини.
11.4.Вибір та обґрунтування основних параметрів пруткового елеватора і грохота
Після підкопувальних лемешів підрізана скиба ґрунту потрапляє на сепарувальні робочі органи, які поділяють на два типи: пруткові елеватори і грохоти. Крім сепарації, вони виконують функцію транспортування вороху до інших робочих органів. Завдяки просто- ті конструкції та можливості здійснювати піднімання скиби під значним кутом широко застосовують пруткові елеватори.
Зі збільшенням кута нахилу полотна елеватора до горизонту процес сепарації поліпшується. Проте максимальний кут нахилу першого після підкопувальних робочих органів полотна не повинен перевищувати кут тертя ґрунту по сталі. Більшість машин має кут нахилу 20…22°. Кут нахилу полотна наступних каскадів не повинен перевищувати кут тертя бульб по сталі, тому коливається у межах
10…15°.
Щоб запобігти згуджуванню ґрунту, швидкість елеватора має бу- ти більшою за швидкість машини. Умова відсутності нагромаджен- ня ґрунту:
v |
≥ |
vм |
, |
(11.24) |
|
cos α |
|||||
e |
|
|
|
де ve — швидкість елеватора; α — кут нахилу його полотна.
Процес переходу підрізаного ґрунту з лемеша на елеватор супро- воджується ударом, що спричинює кришення скиби.
Збільшення швидкості елеватора сприяє ще більшому розпу- шенню ґрунту та зменшенню товщини його шару, що поліпшує се- парацію вороху.
Однак при значній швидкості пруткового елеватора ґрунт повні- стю просіятися не встигає. Тому в більшості бульбозбиральних ма- шин швидкість елеватора перевищує швидкість самої машини в
1,3 – 1,6 раза і становить 1,5…2,5 м/с.
434
Основи теорії та розрахунку машин для збирання картоплі
Інтенсивність просію- вання та розпушування грудок збільшується при струшуванні робочого полот- на пруткового елеватора. Для струшування встанов- люють еліптичні зірочки або коливні ролики, які під- тримують прутки елеватора.
Розглянемо процес стру- шування еліптичними зіроч-
ками (рис. 11.5).
Найдоцільнішим вважа- ють відношення максима-
Рис. 11.5. Схема дії еліптичного струшувача
льного радіуса зірочки до мінімального r =1,25. r1
Оскільки радіус зірочки змінний, то при її обертанні прутки еле- ватора періодично піднімаються і опускаються, переміщуючи ворох у нормальному напрямку до полотна. При цьому маса матеріалу відривається від полотна за умови
І ≥ G cos α, |
(11.25) |
де І — сила інерції; G — сила тяжіння. |
|
Або |
|
mj ≥ mg cos α, |
(11.26) |
де j — прискорення, яке отримує ворох.
У момент струшування полотно елеватора рухається по колу, яке описує велика вісь еліпса. Максимальне прискорення відповідатиме
положенню еліпса при куті ϕ = 2π:
jmax = ω2r,
де ω — кутова швидкість обертання зірочки; r — радіус великої осі еліпса; ϕ — кут повороту зірочки.
Тоді умова відриву вороху від полотна набере вигляду
ω2r ≥ g cos α, |
|
||
звідки |
|
|
|
ω ≥ |
g cos α |
. |
(11.27) |
|
|||
|
r |
|
435
Розділ 11
Отже, відрив маси ма- теріалу від полотна еле- ватора залежить від зна- чення кута нахилу робо- чої стрічки та радіуса струшувача. При радіусі струшувача r = 65 мм (КТН) та куті нахилу по- лотна α = 22° шар ґрунту може струшуватися лише при кутовій швидкості обертання зірочки понад
11,8 рад/с.
У деяких випадках за- стосовують спеціальний важільно-роликовий стру- шувальний механізм (рис. 11.6). Його перевага поля-
гає у тому, що інтенсивність струшування можна регулювати.
При ударі ролика по прутках елеватора знизу матеріал притис- кується до полотна. Підкидання вороху відбудеться після того, як полотно підніметься у верхнє положення і уповільнить рух. Умова відриву аналогічна попередньому випадку (див. (11.25)).
Сила інерції при цьому становить
I = mω2r sin ωll2 cos ε, |
(11.28) |
1 |
|
де ω — кутова швидкість кривошипа; r — радіус кривошипа; l1, l2 — плечі важелів; ε — кут повороту важеля струшувача.
Позначивши відношення l1 =λ, після підстановок можна записа- l2
ти:
ω2r ≥ |
λg cos α |
|
|
|||
|
. |
|
||||
cos εsin ωt |
|
|||||
звідки |
|
|
|
|
|
|
ω ≥ |
|
λg cos α |
. |
(11.29) |
||
r cosεsin ωt |
||||||
|
|
|
Оскільки кут ε досить малий (ε < 10°), то беруть cos ε ≈ 1.
436
Основи теорії та розрахунку машин для збирання картоплі
З іншого боку, при ωt=2π матимемо sin ωt = 1. Отже, мінімальна
кутова швидкість обертання кривошипа, при якій матеріал струшу- ється, має вигляд
ω |
= |
λg cos α. |
(11.30) |
min |
|
r |
|
Якщо частота обертання вала кривошипа не регулюється, то ви- никає зворотна задача визначення мінімального радіуса кривошипа:
r = λg cos α. |
(11.31) |
min ω2
Отже, відрив вороху від полотна елеватора залежить від кута на- хилу робочої стрічки до горизонту та параметрів кривошипа.
Довжина робочої стрічки полотна визначає ступінь сепарації. Найпоширенішою є довжина 1,5…1,7 м. З її збільшенням відсоток сепарації зростає незначно, причому вірогідність травмування бульб збільшується.
У багатьох випадках довжина робочої стрічки полотна l визнача- ється потрібною висотою піднімання матеріалу Н:
l = sinHα.
Ширину полотна визначають конструктивно відповідно до ши- рини лемешів. Для однорядних машин вона становить 530…575 мм, для дворядних — 1000…1200 мм.
Крок прутків полотна елеватора вибирають за умови, що просві- ти між прутками будуть меншими за діаметр бульб:
t – d ≤ dб, |
(11.32) |
де t — крок прутків; d = 10…11 — діаметр прутків, мм; dб — діаметр
бульб.
Ураховуючи мінімальні розміри бульб, доцільно застосовувати пруткові конвеєри, що мають крок 36,0…41,3 мм. При цьому живий переріз робочої поверхні полотна η становить близько 75 %:
η= |
F0 |
100, |
(11.33) |
|
F |
||||
|
|
|
де F0 — площа просвітів; F — загальна площа полотна.
Іншим сепарувальним робочим органом є грохот — коливне ре- шето, на якому ворох приводиться у відносний рух. Дрібні фракції
437
Розділ 11
просіюються крізь отвори, а крупні йдуть сходом з верх- ньої частини регістра. Одно- часно із сепарацією матеріал рухається вгору. Грохоти кар- топлезбиральних машин працюють за такою самою схемою, як і коливні лемеші
(рис. 11.7).
Основними параметрами, що визначають роботу грохо- та, є кут нахилу решета α, кут
коливань β, радіус r і кутова швидкість кривошипа ω.
Для інтенсифікації процесу сепарації матеріал має рухатися з відривом часточок від поверхні грохота. Якщо тривалість вільного польоту часточок t буде більшою від тривалості одного коливання грохота Т, то виникнуть холості коливання, що небажано.
Отже, має дотримуватись умова
Т ≥ t. |
(11.34) |
Період одного коливання грохота можна визначити за виразом
T = |
2π |
. |
(11.35) |
|
|||
|
ω |
|
Рух часточки після відривання від решета визначається рівнян- ням параболи
x = v0t cosβ; |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
(11.36) |
y = v t sinβ − gt |
|
|||
|
, |
|
||
0 |
2 |
|
|
де v0 — початкова швидкість польоту часточки.
Рівняння поверхні решета в площині траєкторії часточки у мо- мент відриву має вигляд
y = x tg α.
Підставивши у цей вираз значення х і у, після перетворень ви- значимо тривалість вільного польоту часточки:
t = |
2v0 sin(β−α) |
. |
(11.37) |
|
|||
|
g cos α |
|
Швидкість часточки в момент відриву від поверхні грохота з пев- ними допусками дорівнює швидкості грохота:
438
Основи теорії та розрахунку машин для збирання картоплі
v0 = ωr sin ωt, |
(11.38) |
де ωt — кут, що визначає положення кривошипа в момент відриву часточки від грохота.
Умову відриву матеріалу від коливної поверхні, що визначена раніше (див. (11.14)), можна подати у вигляді
ω2r |
≥ |
cos α |
. |
(11.39) |
|
g |
sinβcos ωt |
||||
|
|
|
Ураховуючи, що відрив відбувається в момент, коли вал криво- шипа повертається на кут ωt, матимемо
cos ωt = g cos α . ω2r sinβ
Тоді вираз для швидкості v0 набере вигляду
|
1−cos2 |
|
g cos α |
2 |
(11.40) |
|
v = ωr |
ωt = ωr 1− |
. |
||||
2 |
||||||
0 |
|
|
|
|
||
|
|
|
ω r sinβ |
|
Підставивши значення швидкості відриву у рівняння (11.37), отримаємо вираз для визначення тривалості вільного польоту час- точки:
t = 2ωr sin(β − α) |
|
g cos α |
2 |
|
1 − |
. |
|||
2 |
||||
g cos α |
|
|
||
|
ω r sinβ |
Тоді умова (11.34) набере вигляду
2π ≥ 2ωr sin(β − α) |
|
g cosα |
2 |
||
1 − |
. |
||||
2 |
|||||
ω |
g cos α |
|
|
||
|
ω r sinβ |
Після перетворень отримаємо
ω2r |
≤ |
3,3cos α . |
(11.41) |
g |
|
sin(β − α) |
|
Згідно з залежністю (11.41) між основними параметрами грохота вільний політ часточки відбувається в межах одного коливання ре- шета. При вибраних значеннях кута нахилу грохота α і кута коли-
вань β можна визначити показник кінематичного режиму k = ωg2r , що задовольнить умову (11.34).
439