- •Теория механизмов и машин
- •Предисловие
- •Введение
- •Узкое определение машины. Машина есть устройство, действующее на основе законов механики и предназначенное для преобразования энергии, материалов и информации и перемещения изделий.
- •Раздел 1. Структура, кинематика
- •1. Структура механизмов
- •1.1. Классификация кинематических пар
- •1.2. Кинематические цепи и их классификация
- •1.3. Расчет степени подвижности механизма
- •1.4. Структурная классификация плоских механизмов
- •1.5. Замена высших пар в плоских механизмах
- •1.6. Избыточные (повторяющиеся) связи и местные подвижности в механизмах
- •1.7. Структурный синтез механизмов
- •Вопросы для самопроверки
- •2. Кинематика и синтез зубчатых механизмов
- •2.1. Разновидности зубчатых передач
- •2.2. Понятие о передаточном отношении
- •2.3. Передаточное отношение простых зубчатых передач
- •2.4. Кинематика и синтез зубчатых механизмов с неподвижными осями колес
- •2.5. Кинематика механизмов планетарного типа
- •2.6. Синтез механизмов планетарного типа
- •Вопросы для самопроверки
- •3.2. Кинематические и передаточные функции механизмов
- •3.3. Аналитический метод
- •3.4. Метод планов положений, скоростей и ускорений
- •3.5. Метод кинематических диаграмм (метод графического дифференцирования)
- •3.6. Синтез рычажных механизмов
- •Вопросы для самопроверки
- •Раздел 2. Кинетостатика
- •4. Кинетостатика механизмов
- •4.1. Характеристика сил, действующих в машинах
- •4.2. Задачи кинетостатики
- •4.3. Расчёт сил инерции
- •4.4. Общие положения силового расчёта
- •4.5. Метод планов сил
- •4.6. Метод разложения сил
- •4.7. Аналитический метод
- •4.8. Определение уравновешивающей силы
- •Вопросы для самопроверки
- •5. Трение в кинематических парах и кпд
- •5.1. Виды трения. Законы трения скольжения
- •5.2. Понятие о коэффициенте полезного действия
- •5.3. Трение в поступательной кинематической паре
- •5.4. Трение в винтовой кинематической паре
- •5.5. Трение во вращательной кинематической паре
- •5.6. Трение качения
- •Вопросы для самопроверки
- •6. Динамика машин
- •6.1. Вспомогательные задачи динамики машин
- •6.2. Характеристики режимов движения машин
- •I . Неустановившийся режим
- •II. Установившийся режим
- •6.3. Формы уравнений движения машин
- •6.4. Исследование пуска машины при силах – функциях перемещений
- •6.5. Исследование установившегося неравновесного движения машины с маховиком при силах – функциях перемещений
- •6.6. Определение момента инерции маховика при внешних силах – функциях перемещений
- •6.7. Назначение маховика в машине
- •6.8. Исследование пуска машины при силах – функциях скоростей
- •6.9. Исследование устойчивости установившегося равновесного движения
- •Вопросы для самопроверки
- •7. Проблемы уравновешивания и балансировки звеньев и механизмов
- •7.1. Значение проблемы уравновешивания и балансировки в машинах
- •7.2. Виды неуравновешенности вращающихся звеньев и их устранение
- •7.3. Начальные сведения об уравновешивании механизмов
- •7.4. Виброгашение и виброизоляция
- •Вопросы для самопроверки
- •Раздел 3. Синтез элементов высших
- •8. Теория и геометрия зубчатых зацеплений
- •8.1. Элементы относительного движения звеньев высшей пары
- •8.2. Элементы зубчатых зацеплений, обусловленные их кинематикой
- •8.3. Основные качественные характеристики зацеплений
- •8.4. Эвольвента зуба колеса, её свойства и уравнение
- •8.5. Элементы зубчатого колеса
- •8.6. Элементы и свойства эвольвентного зацепления
- •8.7. Методы изготовления зубчатых колёс
- •8.8. Геометрия реечного производящего исходного контура
- •8.9. Подрез зуба колеса и его предотвращение
- •8.10. Качественные характеристики эвольвентного зацепления
- •8.11. Назначение коэффициентов смещения для нарезания зубчатых колёс
- •8.12. Типы эвольвентных колёс и передач
- •8.13. Расчёт геометрических размеров зубчатых колёс
- •8.14. Особенности зацепления эвольвентных косозубых колёс
- •8.15. Особенности зацепления конических колёс
- •8.16. Особенности зацепления в гиперболоидных передачах
- •Вопросы для самопроверки
- •9. Синтез профилей кулачков и элементов плоских кулачковых механизмов
- •9.1. Элементы кулачкового механизма и геометрические элементы кулачка
- •9.2. Разновидности плоских кулачковых механизмов
- •9.3. Кинематический анализ кулачковых механизмов
- •9.4. Понятие об ударах в кулачковых механизмах
- •9.5. Угол давления и его влияние на работоспособность кулачкового механизма
- •9.6. Связь между углом давления и геометро-кинематическими характеристиками механизма
- •9.7. Графическое определение угла давления
- •9.8. Определение радиуса основной окружности теоретического профиля кулачка
- •9.9. Определение радиуса основной окружности в механизме с плоским толкателем
- •9.10. Построение профилей вращающихся кулачков
- •Вопросы для самопроверки
- •Библиографический список
- •Оглавление
- •Раздел 1. Структура, кинематика и элементы синтеза механизмов
- •3. Кинематика и синтез механизмов с низшими кинематическими
- •Раздел 2. Кинетостатика механизмов и динамика машин
- •Раздел 3. Синтез элементов высших кинематических пар
- •9. Синтез профилей кулачков и элементов плоских кулачковых
8.11. Назначение коэффициентов смещения для нарезания зубчатых колёс
Коэффициенты смещения назначаются с целью:
– увеличения изгибной прочности зуба путём увеличения его опасного сечения вблизи основания;
– увеличения контактной прочности зуба путём использования участков эвольвенты, более удалённых от основной окружности;
– выравнивания максимальных удельных скольжений;
– предотвращения подреза малого колеса в передаче;
– увеличения плавности работы передачи путём удлинения активной линии зацепления;
– обеспечения заданного межосевого расстояния;
– обеспечения двухпарного зацепления в полюсе и других целей.
Коэффициенты смещения выбираются из таблиц ЦКБР (Центрального конструкторского бюро редукторостроения), таблиц проф. В. Н. Кудрявцева, по блокирующим контурам И. А. Болотовского, Т. П. Болотовской и В. Э. Смир-нова и других источников.
Наиболее универсальными являются блокирующие контуры, позволяющие выбирать коэффициенты смещения для получения зубчатой передачи с заранее заданными свойствами.
8.12. Типы эвольвентных колёс и передач
В зависимости от относительного расположения инструмента и нарезаемого им колеса различают:
1. Нулевое колесо, которое получается, если центроида инструмента при нарезании (станочно-начальная прямая) совпадает с его делительной прямой (рис. 8.25, а).
2. Положительное колесо получается, если инструмент смещается в сторону от центра колеса на величину (рис. 8.25, б), где называется коэффициентом смещения исходного контура и в данном случае . Отсюда и происходит название колеса. Центроидой инструмента служит станочно-начальная прямая, параллельная делительной. Расстояние между станочно-начальной и делительной прямыми также составляет .
3. Отрицательное колесо нарезается с отрицательным смещением инструмента, приближаясь к центру колеса на величину (рис. 8.25, в), причём, в данном случае принимается . Делительная прямая пересекает делительную окружность, а центроидой инструмента является станочно-начальная прямая, параллельная делительной.
В зависимости от знака суммы коэффициентов смещения колёс, составляющих передачу, можно говорить о нулевой, положительной или отрицательной передаче:
1. Нулевая передача, если . Здесь возможны два случая:
1-й случай – и , то есть оба колеса нулевые;
2-й случай – , то есть модули коэффициентов смещения одинаковы, но их знаки противоположны.
В обоих случаях имеют место следующие соотношения:
, , , . Последние два равенства означают, что начальные окружности колёс передачи совпадают с делительными (буквой обозначается так называемое делительное межосевое расстояние, то есть межосевое расстояние нулевой передачи, равное сумме радиусов делительных окружностей колёс).
2. Положительная передача, если . Здесь получаются следующие соотношения: , , , .
3. Отрицательная передача, имеет место при . Тогда , , , .
8.13. Расчёт геометрических размеров зубчатых колёс
Исходными данными для расчёта размеров служат числа зубьев колёс и , модуль колёс , угол профиля исходного контура , коэффициенты смещения и , коэффициент высоты головки зуба и коэффициент радиального зазора .
У г о л з а ц е п л е н и я. Формулу для определения угла зацепления приведём здесь без вывода из-за его громоздкости
.
Из этой формулы, в частности, видно, что в нулевой передаче угол зацепления равен углу профиля инструмента , в положительной передаче , в отрицательной передаче наоборот, то есть и соответственно .
Р а д и у с ы н а ч а л ь н ы х о к р у ж н о с т е й и м е ж о с е в о е р а с- с т о я н и е . Для вывода формул обратимся к рис. 8.26 на котором показаны необходимые элементы зацепления. Линия зацепления N1N2 образует угол зацепления с общей касательной к начальным окружностям радиусов и , касающимся друг друга в полюсе Π. Опустив перпендикуляры из центров колёс O1 и O2 на линию зацепления, получаем два прямоугольных треугольника N1O1П и N2O2П с углами при вершинах O1 и O2, равными . Из треугольника N1O1П следует , из треугольника N2O2П – . Так как имеют место равенства , , и , а также , , то получаем и . Вместо радиусов делительных окружностей и в эти формулы можно вставить их выражения, записанные ранее, тогда
, .
Как видно из рисунка, межосевое расстояние равно сумме радиусов начальных окружностей, то есть , поэтому
.
Произведение первых двух сомножителей в этой формуле называется делительным межосевым расстоянием. Оно имеет место, когда передача изготавливается нулевой, то есть когда суммарный коэффициент смещения равен нулю. При этом и косинусы сокращаются.
Р а д и у с ы о к р у ж н о с т е й в п а д и н. При образовании нулевого колеса его центроидой, как и всегда, является делительная окружность (рис. 8.27), а центроидой инструмента служит его делительная прямая (на рисунке профиль инструмента и его делительная прямая и прямая вершин показаны тонкими линиями). Поэтому радиус окружности впадин нулевого колеса равен разности . При смещении инструмента на величину радиус окружности впадин увеличивается на эту же величину и приобретает значение
.
На рис. 8.27 расположение смещённого инструмента по отношению к нарезаемому колесу изображено жирными линиями.
Р а д и у с ы о к р у ж н о с т е й в е р ш и н. Расчёт радиусов окружностей вершин понятен из рис. 8.28, где представлены элементы зацепления, связанные с этим расчётом. Непосредственно из рисунка видно, что радиус окружности вершин первого колеса
,
радиус окружности вершин второго колеса
.
Т о л щ и н а з у б а п о д е л и т е л ь н о й о к р у ж н о с т и. Толщина зуба колеса по делительной окружности определяется шириной впадины инструментальной рейки по станочно-начальной прямой (рис. 8.29), которая при изготовлении колеса перекатывается по его делительной окружности без скольжения.
Р азмер s толщины зуба складывается из ширины впадины инструментальной рейки по её делительной прямой и двух катетов прямоугольных треу- гольников, заштрихованных на рис. 8.29, которые расположены на станочно-начальной прямой рейки. Вертикальные катеты этих треу-гольников равны , так как они представляют собой величину сме-щения инструмента от центра колеса при его нарезании, что, по существу, равно расстоянию между делительной и станочно-начальной прямыми. Горизонтальные катеты прямоугольных треугольников равны . С учётом этих соображений толщину зуба s можно выразить так
,
или в окончательном виде, после несложного преобразования
.
Во всех формулах расчёта геометрических размеров зубчатых колёс коэффициенты смещения необходимо подставлять с их знаками.