- •Предисловие
- •Содержание Введение
- •I. Общие представления о магнетизме
- •II. Основы магнитных методов контроля качества Виды магнитных преобразователей
- •Способы намагничивания
- •Магнитные порошки на поверхности намагниченной детали
- •Формы электрических токов в знакопеременных и импульсных магнитных полях
- •Размагничивающее поле контролируемой детали и дефекта
- •III. Элементы теории полей, используемых для магнитного контроля Энергия магнитного поля
- •Сопряжение поверхностей двух сред с различными магнитными проницаемостями
- •Метод зеркальных отображений провода с током
- •Построение картины магнитного поля при полюсном намагничивании
- •IV. Контролируемая деталь
- •Как элемент разветвленной
- •Магнитной цепи
- •Магнитные цепи с последовательно-параллельным соединением нескольких элементов
- •Расчет цепей с постоянными магнитами
- •Магнитостатика деталей с разветвленной конфигурацией
- •Перемагничивание от одной мдс разветвленной детали
- •V. Магнитные поля рассеяния
- •Трещин, непроваров и других
- •Дефектов, выходящих
- •На поверхность
- •VI. Магнитные поля рассеяния от внутренних дефектов
- •VII. Магнитные суспензии как магнитодиэлектрики
- •VIII. Магнитные свойства основных отечественных конструкционных сталей
- •IX. Виды дефектов и особенности
- •Намагничивания для разных
- •Уровней чувствительности
- •Виды дефектов, обнаруживаемых магнитопорошковым методом
- •Факторы, влияющие на чувствительность магнитопорошкового контроля
- •Магнитопорошковый контроль, соответствующий разным уровням чувствительности
- •Некоторые технологические приемы, повышающие эффективность выявления дефектов
- •Обязательные процедуры при подготовке детали к контролю и намагничиванию
- •Особенности разных способов намагничивания в постоянном, переменном и импульсном магнитных полях
- •X. Оборудование для магнитопорошкового контроля Переносные электромагнитные намагничивающие устройства
- •Переносные устройства циркулярного намагничивания
- •Сравнительная оценка устройств циркулярного намагничивания
- •Устройства намагничивания при помощи постоянных магнитов
- •Особенности некоторых промышленных магнитопорошковых дефектоскопов
- •Примеры универсальных автоматизированных дефектоскопов
- •XI оценка качества
- •Промышленные магнитопорошковые индикаторы
- •Определение чувствительности индикаторов
- •Эталоны, тест-образцы, дефектограммы
- •XII. Причины, понижающие
- •Результаты магнитопорошкового
- •Контроля
- •Изменение формы магнитного поля рассеяния с удалением от поверхности детали и оси дефекта
- •Развитие отдельных составляющих поля рассеяния как средство повышения эффективности контроля
- •Влияние скорости намагничивания и скорости снятия внешнего поля
- •Геометрические факторы, осложняющие анализ результатов контроля
- •Понятие минимального и ложного дефекта
- •XIII. Примеры магнитопорошкового контроля сварных соединений
- •XIV. Контроль деталей машин в процессе эксплуатации и их размагничивание
- •287 Таблица 22. Способы повышения качества размагничивания деталей
- •Магнитопорошковый контроль Требования к техническим знаниям персонала по рекомендации icndt
Магнитные цепи с последовательно-параллельным соединением нескольких элементов
Для обеспечения намагничивания, исключения пагубного влияния размагничивающего фактора коротких деталей проводят намагничивание одновременно нескольких последовательно составленных деталей.
Если в первом приближении можно не учитывать магнитные потоки рассеяния, ответвляющиеся в воздух от главной магнитной цепи, то расчет сложной магнитной цепи оказывается аналогичным расчету соответствующей сложной нелинейной электрической цепи.
В простейшем случае последовательного соединения всех участков магнитной цепи полная магнитодвижущая сила F = wi, определяемая током i в обмотке, имеющей w витков, равна сумме магнитодвижущих сил на отдельных учатках, т.е.:
Если можно пренебречь потоками рассеяния, то потоки Ф во всех последовательно соединенных участках, во всех сечениях sk данного участка будут одинаковы. Применяя закон магнитной цепи для всей магнитной цепи и для ее участков, будем иметь:
RM – магнитное сопротивление всей магнитной цепи; RMk – магнитное сопротивление ее k-го участка, включая воздушные зазоры. Подставляя эти выражения в равенство F=∑Fk и сокращая на F, получаем:
Если весь участок состоит из однородного материала, то:
где lk — длина; μk — абсолютная магнитная проницаемость k-го участка, и соответственно:
Если известны значения индукции и материал, можно по кривым намагничивания найти для каждого участка значение напряженности поля H. Напряженность поля численно равна МДС, приходящейся на единицу длины. Поэтому МДС, необходимая для прохождения потока через данный участок цепи, равна произведению Hklk. В случае последовательного соединения большого числа элементов цепи полная искомая МДС, необходимая для образования заданного потока, равна сумме МДС:
wi = ∑Hklk = Н1l1 + Н2l2+ ...
Причем составляющая МДС, необходимая собственно для исследуемой детали, может быть существенно меньше общей МДС, определяемой зазорами, различными сечениями отдельных элементов магнитной цепи. Магнитный поток распределяется в отдельных местах неравномерно по сечению. Так, около краев детали происходит сгущение линий магнитной индукции. Соответственно эти места сильно насыщены и магнитная проницаемость их сравнительно невелика. Последнее обстоятельство учитывают соответствующими опытными коэффициентами.
Многие детали машин (см., например, рис. 54, а), могут быть представлены разветвленной магнитной цепью. Так как магнитные цепи нелинейны, то метод их расчета аналогичен методам расчета нелинейных электрических цепей. Пусть имеется деталь (рис 54, а), которую представим как разветвленную магнитную цепь, изображенную на рис. 54, б. При расчете необходимо использовать кривую намагничивания материала В = f(H), дающую зависимость магнитной индукции от напряжения магнитного поля (рис. 54, в).
Пользуясь кривой намагничивания, строим кривые Ф = f(F) для каждого участка в отдельности (кривые 1-3 на рис. 54, г). Для построения этих кривых необходимо умножить координаты кривой намагничивания, изображенной на рис. 54, в, на сечения участков и абсциссы - на длины участков. Например, кривую 1, дающую зависимость Ф1 = f(F1), получим умножением ординат кривой на рис. 54, в на s1, и абсцисс на l1. Так как
Ф1 = Ф2 + Ф3 и F2 = F3 = F23,
Рис. 54. К расчету намагничивания детали (а) со сложной геометрией; б — схема замещения; в — кривая намагничивания материала; г — кривые намагничивания отдельных частей одной и той же детали (а).
то, складывая ординаты кривых 2 и 3 на рис. 54, г, определяющие зависимости , получим кривую 4, дающую зависимость . Например, точка d кривой 4 находится из суммы: ad = ab + ас.
Полная МДС iw равна сумме МДС F1, и F23, необходимых для проведения потока через первый участок и через параллельно соединенные второй и третий участки:
iw = F1 + F23.
Поэтому, складывая абсциссы кривых 1 и 4, определяющих зависимости Ф1 = f(F1) и Ф1 = f(F23) получаем кривую 5, дающую связь Ф1 = f(iw). Например, точка k кривой 5 находится из суммы ek = ed + eg.
Видно, что метод расчета этой разветвленной магнитной цепи аналогичен методу расчета соответствующей, показанной на рис. 54, б электрической цепи. Учитывая потоки рассеяния, вносим поправки в значения магнитных потоков в различных сечениях каждого участка магнитной цепи. После этого требуется внести коррективы в значения потоков и МДС, чтобы удовлетворялись законы магнитной цепи. Новому распределению МДС будет соответствовать новая картина и новые значения потоков рассеяния. Продолжая действовать таким путем, можно приблизиться к истинной картине распределения потоков и МДС.