- •В.Ю. Островлянчик
- •Краткие сведения по истории развития теории автоматического управления (тау)
- •Глава 1. Основные принципы построения систем автоматического управления
- •Основные понятия и определения теории автоматического управления
- •Графическое изображение сау
- •Принципы автоматического управления
- •Принцип разомкнутого управления.
- •Принцип управления по отклонению (Принцип Ползунова-Уатта).
- •Принцип управления по возмущению.
- •Принцип комбинированного управления.
- •Принцип адаптации.
- •Принципы классификации сау
- •Глава 2. Методы математического описания и характеристики линейных сау
- •2.1 Математическое описание линейных сау
- •2.2 Уравнения звеньев системы. Линеаризация
- •2.3 Основные свойства преобразования Лапласа. Понятие о передаточной функции
- •2.4 Примеры составления передаточных функций и структурных схем сау
- •Типовые воздействия и временные характеристики систем (элементов) автоматического управления
- •Единичная ступенчатая функция 1(t).
- •Единичная импульсная функция δ(t).
- •Гармоническое воздействие.
- •Временные характеристики сау.
- •Логарифмические частотные характеристики
- •Глава 3. Характеристики и модели типовых динамических систем управления
- •Общая характеристика линейных динамических звеньев
- •Пропорциональное безинерционное (масштабное) звено
- •Интегрирующее звено
- •Дифференцирующее звено
- •Инерционное (апериодическое) звено
- •Реальное дифференцирующее звено (инерционно-дифференцирующее звено)
- •3.7 Форсирующее звено
- •Общее понятие о колебательном звене
- •Неминимально-фазовые звенья
- •Звенья с запаздыванием
- •Глава 4. Характеристики разомкнутых и замкнутых сау
- •Соединение линейных звеньев
- •Последовательное соединение звеньев.
- •Параллельное соединение звеньев.
- •Передаточные функции замкнутых систем. Встречно-параллельное включение звеньев.
- •Правила преобразования структурных схем
- •Перенос точки приложения возмущающего воздействия.
- •Перенос точки съема внутренних обратных связей.
- •Перемещение суммирующего узла через узел разветвления.
- •Передаточные функции разомкнутых и замкнутых сау
- •Построение частотных характеристик системы по частотным характеристикам звеньев
- •Построение логарифмических частотных характеристик разомкнутой одноконтурной системы
- •Глава 5. Статические режимы сау
- •Понятие статики в теории автоматического управления
- •2 Астатическое регулирование
- •Глава 6. Устойчивость систем автоматического управления
- •1 Понятие об устойчивости
- •Критерий устойчивости Рауса - Гурвица
- •Критерий устойчивости Михайлова
- •Критерий устойчивости Найквиста
- •Влияние на устойчивость параметров и структуры сау
- •Влияние на устойчивость последовательного включения апериодического звена.
- •Включение последовательно со статической сар двухкратноинтегрирующих звеньев.
- •Запас устойчивости сау
- •Суждение об устойчивости по амплитудным и фазовым характеристикам
- •Суждение об устойчивости по логарифмическим амплитудным и фазовым характеристикам
- •Влияние параметров системы на ее устойчивость. Исследование сар построением областей устойчивости (d-разбиения)
- •Построение области устойчивости в плоскости двух параметров
- •Глава 7. Оценка качества управления
- •Понятие о качестве переходных процессов
- •Частотные критерии качества переходного процесса
- •Оценка качества переходного процесса по высокочастотной характеристике замкнутой системы
- •Корневые критерии качества переходного процесса
- •Интегральные оценки качества
- •Глава 8. Коррекция динамических свойств сау
- •Понятие о коррекции динамических свойств сау
- •Последовательные корректирующие звенья в контуре сау
- •Коррекция с помощью интегрирующих звеньев.
- •Коррекция с помощью интегро-дифференцирующих устройств.
- •Параллельные корректирующие звенья. Жесткие корректирующие обратные связи
- •Гибкие обратные связи
- •Идеальная гибкая обратная связь.
- •Гибкая обратная связь по ускорению.
- •Гибкая инерционная обратная связь.
- •Охват обратной связью пропорционального звена с большим kо
- •Глава 9. Синтез корректирующих устройств
- •9.1 Синтез последовательных корректирующих устройств по логарифмическим характеристикам
- •9.2 Синтез параллельной коррекции по обратным афчх
- •9.3 Синтез параллельных корректирующих устройств по лах разомкнутой системы
- •9.4 Понятие о параметрическом синтезе систем автоматического управления
- •Общие принципы синтеза алгоритмической структуры системы управления
- •Осуществление инвариантности в стабилизирующих и следящих системах
- •Глава 10. Построение кривой переходного процесса
- •10.1 Общие соображения
- •10.2 Аналитические методы
- •10.3 Графические методы
- •10.4. Метод математического моделирования на аналоговых вычислительных машинах
- •Глава 11. Математическое моделирование систем автоматического управления на эвм
- •Основы построения цифровых моделей
- •Обзор методов моделирования
- •Методы цифрового моделирования систем автоматического управления электроприводами постоянного тока
- •Список рекомендуемой литературы Основная
- •Дополнительная
- •Содержание
Охват обратной связью пропорционального звена с большим kо
, (8.17)
если k >> 1, то
. (8.18)
Вывод: если безинерционный усилитель охватить обратной связью, то получим звено с W(p), обратнойWос(p)
Если , то, т.е. с помощью дифференцирующего звена в обратной связи можно получить интегрирование и наоборот.
Если , то;
Такой способ получения сложных в реализации передаточных функций нашел широкое применение в АВМ.
Глава 9. Синтез корректирующих устройств
9.1 Синтез последовательных корректирующих устройств по логарифмическим характеристикам
Так как асимптотические ЛАХ достаточно просто строятся по виду , этот метод широко распространился в инженерной практике. Одновременно с построением ЛАХ проверяется и устойчивость и параметры качества и производится синтез корректирующих элементов.
При синтезе коррекции основной задачей является построение желаемой ЛАХ. Рекомендации по построению:
1) ЛАХ нескорректированной системы и желаемая ЛАХ (ЛАХ скорректированной системы) должны в возможно более широком диапазоне частот совпадать друг с другом. В противном случае, реализация корректирующих устройств усложняется. Для статической системы начальный участок горизонтален. Для астатической системы наклон начального участка должен быть -20дб/дек (- порядок астатизма системы). Низкочастотная асимптота при =1имеет ординаты20 lg(k), гдеk- коэффициент усиления системы.
2) Если задана динамическая ошибка системы1в режиме низкочастотных гармонических колебаний управляющего воздействия при частоте1, то есть контрольная точка выше которой должна проходить желаемая ЛАХ.дин=Wp-1(j)А1, где А1- амплитуда, хвх- (управляющее воздействие),Х=А1sin(it).Wp(ji)- модуль комплексного коэффициента усиления разомкнутой системы.
Тогда
(9.1)
Проведение желаемой ЛАХ на 3 дб выше точки с координатами L()и1 обеспечит динамическую ошибку не больше заданной.
Рисунок 9.1 К построению желаемой ЛАХ
Динамическая ошибка равна частному от деления амплитуды управляющего воздействия на модуль комплексного коэффициента усиления.
3) Построение среднечастотной асимптоты начинают с выбора частоты среза с. Прис , когдаLm=20lgA=20 lgWp(ji)=0,наклон желаемой ЛАХ желательно выбирать - 20 дб/дек. При этом в минимально-фазовых системах будет обеспечена устойчивость и необходимый запас по фазе.
4) Требуемая частота среза может быть приблизительно оценена следующим образом. Если задана допустимая ошибка max и оговорены только максимальная скорость1max и максимальное ускорение1maxвходного воздействия, то может быть подобрано эквивалентное гармоническое входное воздействие, у которого амплитуды скорости и ускорения равны максимальным заданным значениям т.е.
; (9.2)
. (9.3)
откуда 1=; xmax=.
тогда ордината контрольной точки
(9.4)
Среднечастотный участок Lжограничен условиями требуемых запасов по фазеи модулюh. Для этого используют специальную номограмму постоянных ВЧХРсплоскостииh. Для этого строят ВЧХ и по заданномуРmaxопределяют Рmin=1-Рmax. На графике номограммы строят прямоугольник определяемый касательными к линиямРminиРmax. По оси ординат определяютh, равный половине высоты прямоугольника, а по оси абсцисс - запас по фазе, равный половине основания этого прямоугольника. Значения запаса устойчивости по модулюh ограничивает среднечастотный участок.
Для определения запасов устойчивости h и можно воспользоваться кривыми (рисунок 9.2).
с=или если даныtппи
с=гдеtпп - заданное время переходного процесса.
k - коэффициент определяется в функции заданного перерегулирования.
Рисунок 9.2 Номограмма для определения запасов устойчивости
5) Желательно, чтобы наклоны желаемой ЛАХ меньше отличались от наклонов ЛАХ нескорректированой системы.
6) Желаемую ЛАХ скорректированной системы можно строить по номограммам в соответствии с заданными m, tп, tm, M(их можно найти в специализированной литературе).
При использовании последовательной коррекции Wск(p)=Wнс Wк.пс(p)
Для логарифмов модулей:
(9.5)
Характеристики корректирующего устройства из (9.5):
(9.6)
Из (9.6) видно что ЛАХ корректирующего устройства найдется, если из ЛАХ желаемой скорректированной системы Lск()вычесть ЛАХ нескорректированной системыLнс().
Далее по найденной Lк()подбирается схема корректирующего устройства и рассчитываются численные параметры.
Рассмотрим это на примере.
Дано: ЛАХ Lнс()системы сW(p)=, гдеT1>T2>T3т.е. три инерционных звена соединенных последовательно, а также задано время переходного процессаtПП
Рисунок 9.3. К примеру синтеза последовательного корректирующего устройства
Порядок синтеза
1) Строим Lнс()инс().
2) Строим желаемую ЛАХ Lск()инс()так чтобы она больше совпадала сLнс(), чтобы присрнаклон был -1 и чтобы удовлетворялсясис=.
3) - обычно находится из построения, аиз уравнения фаз прис. Запишем это уравнение.
В общем случае АФХ для разомкнутой цепи последовательно соединенных звеньев:
, (9.7)
где
- порядок астатизма системы;
ni > 0- форсирующие свенья;
ni < 0- инерционные звенья.
Точные уравнения ЛАХ и ФЧХ для уравнений (9.5 и 9.6):
(9.8)
Уравнение (9.8) записывают для скорректированой системы.
а) Левую часть (ср)записывают с учетом заданного запаса по фазеср.
б) В правую часть записывают члены для =сри дляTi=, соответствующие изломамLск()
Поскольку Lск() претерпевает один излом при неизвестной частотесп, то требуется ее определение из (9.8).
4) Вычитают Lск()-Lнс()=Lк() и получаютLк().
Теперь задача подобрать схему корректирующего звена с такой характеристикой. В литературе обычно даются эти схемы (таблица 9.1)
Таблица 9.1
Типовые схемы корректирующих устройств
Cхема |
W(j) |
ЛАХ и ФЧХ |
| ||
| ||
| ||
| ||
| ||
| ||
| ||
| ||
| ||
|
В нашем случае требуется реализовать ЛАХ следующего вида (рисунок 9.4):
Рисунок 9.4 Требуемая ЛАХ корректирующего устройства
Lк()можно представить двумя последовательно соединенными звеньямиLкиLк(рисунок 9.5).
Рисунок 9.5 Получение требуемой ЛАХ корректирующего устройства из ЛАХ двух типовых корректирующих устройств
Lк=20lg(Kдоп), т.е. первое звено усилительное.
Lк- звено №3 (таблица 9.1) (реальное ПД-звено).
Параметры звеньев можно вычислить по сопрягающим частотам ии по высотеLк. Построение()также не вызывает сложностей.
Пример 2. Пусть имеется САР с Wp(p)=;Tm=0,25 c; Кp=200. Необходимо синтезировать систему сср40 с-1ис=30. Общий коэффициент усиления синтезированной системы сохранить тем же.
Алгоритм синтеза выглядит следующим образом:
1) Строится Lж()инс(p) (рисунок 9.6). Для этого:
а) Определяется сп1=
б) Определяется 20lg(К)=20lg20046 дб;
в) Через точку а проводится прямая с наклоном -1 (-20 дб/дек) до сп1=4;
г) Далее строится асимптота с наклоном -2 (-40 дб/дек);
д) Строится ()
Рисунок 9.6 К примеру 2
2) Анализируются свойства нескорректированной системы. Нескорректированная система устойчива, но с малым запасом устойчивости по фазе (снс=6). Также система имеет малое быстродействие, т.к.снс=30<сж=40 с-1
3) Строится желаемая ЛАХ Lск(). К ней предъявляются следующие требования:
а) В низкочастотной части (<)должна совпадала сLнс;
б) В области средних частот должна иметь наклон -20 дб/дек и проходить через точку с=40 с-1;
в) При высокой частоте (>) должна идти параллельноLнс();
г) Частоты сопряжения Lск() находятся следующим образом:находится из построения (это точка пересечения низкочастотного участка и прямой с наклоном -20 дб/дек, проведенной черезс=40, в данном случае=20 1/с);найдется из уравнения (9.8) из ФЧХск()при частоте срезас=40 и=30. В данном случае=1.
4) Находится Lк=Lск-Lнс.
Эта ЛАХ корректирующего устройства соответствует последовательному соединению реального ПД-регулятора и дополнительного усилителя (рисунок 9.7).
Рисунок 9.7. Схема скорректированной системы (к примеру 2)
Корректирующее устройство описывается следущими уравнениями:
, (9.9)
где ,T2=T1k,;
Здесь:
; (9.10)
Величину kдопвыбирают из условия совпадения низкочастотной частиLкс осью. Для этого полагаютk=1, тогда:
kдоп=>1.
4) Определяют численные значения параметров:
В схеме имеется три элемента с неизвестными параметрами R1,R2иС, которые находятся из системы (9.10).
Пример 3. Пусть имеется нескорректированная система с передаточной функцией Wнс (p)=.Необходимо увеличить коэффициент усиления САР в 20 раз (на 26дб), не нарушая существенно качества переходного процесса. Допустимо снижение запаса устойчивости по фазе не более 5.
Алгоритм расчета:
1) Строится ЛАХ нескорректированной системы
2) Строится ФЧХ нескорректированной системы.
Из построения видно, что с=2 с-1ис1=56.
3) Чтобы увеличить kразв 20 раз нужно желаемую ЛАХ в низких частотах поднять на 26 дб, а в средних и высоких частотах Lскдолжна совпасть с Lнс.
По таблице 9.1 выбираем корректирующее звено: упругое интегрирующее звено с последовательно включенным усилительным звеном.
4) Вычисляем 1и2(частоты сопряжений) по (9.8). В нашем случае=1;n1=-1;ni2=+1;n3=-1;n4=-1. Таким образом:
(9.11)
Рисунок 9.8 К примеру 3
С другой стороны:
.
Т.к. 1=и2=;; а.
Подставив в (9.11), получим:
Из уравнения: c-1;c-1
5) Строится Lск
6) Строится ЛАХ корректирующего звена Lк=Lск-Lнс(рисунок 9.9).
Рисунок 9.9 ЛАХ корректирующего звена (к примеру 3)
7) Записываем (вместе с усилителем)
и расчитываем параметры схемы
c.
с.
kдоп=.
Из этих уравнений определятся R1,R2иС. Получим следующую схему скорректированной системы.
Рисунок 9.9 Схема скорректированной системы (к примеру 3)