- •Глава1. Изготовление волноводных труб прямоугольного
- •Глава 1
- •§ 1.1. Изготовление изогнутых волноводных труб прямоугольного сечения
- •У плавных изгибов пространство распределенной
- •Условие сохранения механической целостности волноводной трубы в области изгиба
- •Гибка ведется в штампе за несколько переходов, которые осуществляются установкой стальных
- •Кинематическая схема станка для гибки волноводов насечкой приведена на рис. 1.13.
- •Для ускоренного отвода . Или подвода каретки 17 к ножам имеется второй вспомогательный электродви-
- •При гибке способом насечки обеспечивается допуск на внутренние .Размеры волноводной трубы ±0,1 мм.
- •§ 1.2. Изготовление скрученных волноводных труб Скрученные волноводы используются для изменения направления поляризации волны Участок от начала
- •После скручивания удаляется шпилька и пластины извлекаются из полости волноводной трубы.
- •Скручивание осуществляется с применением смазки — животного жира или сурепного масла.
- •§ 1.3. Изготовление волноводных труб переменного сечения
- •Возможно согласование и с использованием ступенчатых четвертьволновых трансформаторов, при котором
- •§ 1.4. Изготовление гофрированных волноводных труб
- •Геометрия гофра очень сильно влияет на механические и электрические хдрактеристики гибкого волновода.
- •Высота гофра составляет (0,07—0,08) 1в,где1в —длина волны в волноводе.
- •§ 1.5. Изготовление и установка фланцев
- •Температура матрицы при работе не должна превышать 400° с, а пуансона — 350° с.
- •Процесс сборки фланца с волноводомзаключается следующем:
- •2) Склеивание; 3) сварка.
- •Приспособление для индукционной пайки фланца
- •Все перечисленные ранее способы пайки не исключают возможности искажения размеров волновода в ре
- •Склеивающая паста имеет следующий состав, вес. Ч
- •§ 1.6. Изготовление прямолинейных и изогнутых волноводных труб круглого поперечного сечения
- •В качестве заготовок круглых волноводов используются стандартные тянутые трубы повышенной точности
- •Технологический процесс изготовления прямолинейныхволноводов круглого сечения следующий:
- •Число необходимых проходов
- •Скорость деформации заготовки
- •В качестве оправки используется стальной стержень, поверхность которого оксидируется. Перед формовкой
- •При сочленении круглых волноводов используются
- •Головка вводится в волновод, затем давление в полости 5поднимается до 0,3—0,5 избыточной атмосферы.
- •Глава 2. Технология изготовления и отделки корпусов волноводных устройств
- •§ 2.1. Изготовление корпусов пайкой и сваркой
- •Мягкие припои редко используются для пайки латун-
- •Индукционная пайка используется в основном для соединения волноводной трубы с фланцем.
- •К недостаткам относятся:
- •Волноводные сборочные единицы из алюминияи его сплавов получают как сваркой, так и пайкой.
- •Для получения качественной структуры сварного шва в алюминиевых сплавах необходимо:
- •Флюс для пайки алюминиевых волноводных сборочных единиц должен отвечать следующим требованиям.
- •С флюсами, указанными в таблице, можно паять де-
- •Детали должны поступать на пайку сразу же после травления.
- •Типовой технологический процесс пайки приведен в табл. 2.7.
- •Флюсы, отвечающие этим требованиям, приведены в табл. 2.9.
- •§ 2.2. Изготовление корпусов точным литьем
- •Смесь путем шприцевания вводится в полость пресс- формы и выдерживается в металлической пресс-форме
- •Плотность слоев проверяется ареометром при замешивании огнеупорного покрытия.
- •Гипсовыестержни изготовляют из смеси следующего состава:
- •§ 2.3. Изготовление корпусов холодным выдавливанием
- •Выбор диаметра и толщины фланца зависит от нормалей. Поскольку диаметр исходной заготовки обычно
- •В исходной цилиндрической заготовке должно быть получено центрально расположенное отверстие, форма и
- •§ 2.4. Изготовление корпусов наращиванием металла
- •Разъемные формы необходимы, если наращенный волноводный корпус нельзя снять сразу со всей оправки.
- •В табл. 2.13 приведены составы часто применяемых электролитов меднения и режимы их осаждения.
- •С помощью возвратных форм можно получить волноводные корпуса по 2-му классу точности. Основной при
- •Для спрессовывания волноводных корпусов широко применяется материал аг-4в.
- •Величину посадочного размера Апресс-формы (рис. 2.16) можно найти из выражения
- •Практически установлено, что форма выдерживает 300—400 съемов.
- •§ 2.5. Комбинированный метод изготовления корпусов сложных волноводных устройств
- •Металлизация производится из следующего раствора:
- •После меднения или никелирования следует гальваническое серебрение поверхности корпуса.
- •§ 2.6. Выбор метода изготовления корпусов
- •Для такой оценки можно использовать критерий эффективности, предложенный р. К- Раскиным:
- •§ 2.7. Внутренняя отделка корпусов
- •Характеристики этих материалов приведены в табл. 2.22.
- •Фосфатное оксидирование волноводов из алюминия и его сплавов проводят следующим.Образом.
- •Изделия, покрытые серебром, оксидируются в электролите следующего состава (гл):
- •Для полирования поверхности изогнутых и скрученных волноводных труб применяются стальные шарики.
- •Чистота, достигаемая в результате раскатывания, определяется чистотой исходной поверхности (рис. 2.30).
- •Для электрополирования серебреных поверхностей используется электролит следующего состава (г/л):
- •К недостаткам процесса относятся:
- •Глава 3 глава 3. Изготовление волноводных устройств свч
- •§ 3.1. Изготовление согласованных нагрузок и фиксированных поглощающих аттенюаторов
- •Технологический процесс изготовления волноводных согласованных нагрузок этой конструкци следующий:
- •§ 3.2. Изготовление волноводных направленных ответвителей
- •Гибка волноводной трубы осуществляется одним из методов, приведенных в § 1.1.
- •§ 3.3. Изготовление волноводных фильтров
- •По своей конструкции волноводные фильтры на основе круглыхволноводов разнообразны.
- •Все перечисленные конструкции являются периодическими. Они позволяют передавать широкую полосу
- •Величину потребного формующего усилия можно найти из выражения
- •Далее следует шлифование и полировка внутренней поверхности головкой, показанной на рис. 1.53.
- •§ 3.4. Изготовление поляризационных ослабителей
- •При изготовлении пресс-формы вначале обрабатывается цилиндрическое отверстие, равное внутреннему
- •300 Ом/см2. Для уменьшения ксвн пластины слюды, вставленные в ослабитель, имеют скосы с двух сторон под углом 45°. Для отсчета ослабления ослабитель имеет прямоотсчетную шкалу.
- •§ 3.5. Изготовление волноводных ферритовых устройств свч
- •Постоянное и равномерное давление обеспечивается специальным пневматическим приспособлением.
- •После доведения температуры печи до 250—320° с дается выдержка, необходимая для химического разло
- •Сцепление достигается за счет проникновения металла'в поры феррита.
- •К склеивающим веществам предъявляются следующие требования:
- •После заливки для увеличения влагостойкости узел покрывают лаком ур-231 или э-4100.
- •Глава4 контроль и испытания волноводных устройств
- •§ 4.1. Контроль геометрических и электрических 'параметров
- •Контроль этих размеров состоит в следующем: а) контроль геометрических параметров канала волновода;
- •Этим способом легко достигается точность измерений порядка 0,001 ммв диапазоне ±0,075мм.
- •Для контроля каналов волноводов меньшего поперечного сечения (до миллиметрового диапазона) исполь
- •Для измерения изогнутых участков волновода стержень 5помещается в эластичную трубку6,изгибаю-
- •§ 4.2. Испытания волноводных устройств
- •Испытания на воздействие линейных ускорений производятся на центрифугах. .
- •Проверка ведется на теплостойкость, влагостойкость и морозостойкость.
- •Полосковые волноводы Глава 5
- •§ 5.1. Изготовление полосковых волноводов
- •В табл. 5.1 приведены характеристики диэлектриков полосковых волноводов.
- •2 И 3 вызвано изменением зернистости и напряжений II рода. Наиболее мелкозернисты осадки 1, в осадках 2
- •Рабочий негатив изготавливают контактной печатью с фотооригинала.
- •Граница изображения полоскового проводника на рабочем фотонегативе определяется так называемой по
- •Все это затрудняет получение точного соответствия рисунков маски и фотооригинала.
- •§ 5.2. Сборка полосковых устройств
- •Завершается процесс сборки контролем электрических характеристик.
- •§ 5.3. Конструкторско-технологические особенности микроминиатюрных полосковых волноводов
- •Трафаретная печать и вжигание проводящих паст:
- •§ 5.4. Изготовление полосковых микроминиатюрных волноводов
- •Следующая операция — напыление контактныхп л о щ а д о к.
- •Металлизацию обратной стороны подложек производят аналогично.
- •Процесс фотолитографии следующий:
- •Окончание процесса травления определяют по изменению цвета подложки с розового на темно-серый.
- •Химическое золочение производится в следующем растворе г/л-.
- •§ 5.5. Изготовление гибридных интегральных схем свч
- •Глава 6
- •§ 6.1. Влияние технологических погрешностей на величину потерь в полосковом волноводе
- •Симметричный полосковый волновод
- •§ 6.2. Статистические параметры волнового сопротивления полосковых волноводов в зависимости от технологических погрешностей
- •Пусть задана область допустимых значений z0, равноценная во всех точках. Воспользовавшись выражением
- •Для малых неоднородностей, обусловленных разбросом, справедлив статистический подход.
- •§ 6.3. Влияние дефектов края полоскового проводника (на (волновое сопротивление полоскового волновода
- •Из графика рис.
- •Пропускная способность полоскового волновода ограничена условиями пробоя и нагрева диэлектрика.
§ 6.3. Влияние дефектов края полоскового проводника (на (волновое сопротивление полоскового волновода
Исследование влияния нарушений геометрии края проводника будет производиться для несимметричного полоскового волновода.
Распределение токов в полосковом проводнике имеет сложный характер. Большая часть общего тока протекает по краям проводника (рис. 6.9).
Из графика рис.
6.9 видно, что плотность тока на краях полоскового проводника более чем в три раза превышает среднюю плотность тока в проводнике. Значит, местная деформация края проводника приведет к значительному перераспределению плотности тока в нем, большему, чем для низкочастотных печатных схем.
Интересен вывод аналитической зависимости плотности тока на
мощью электролитической ванны, что обеспечивает точную аналогию электрического поля в любом поперечном сечении проводника и применяется для получения численных результатов, точность которых зависит только от точности проведения эксперимента.
На одном из электродов ванны создается распределение плотности тока, соответствующее распределению тока в полосковом проводнике. Затем длина этого электрода ступенями уменьшается и одновременно деформируется слой электролита введением в него диэлектрических клиньев,
располагаемых возле деформируемого электрода (рис. 6.11). В процессе эксперимента изменяется распределение плотности тока на деформируемом электроде и общий ток, текущий через электролит. Данная модель выбирается следующим образом.
При рассмотрении модели деформированного полоскового проводника наибольший интерес представляет картина токов в плоскости поперечного сечения ААи т. е. плоскости максимальной деформации.
Токонесущую поверхность можно смоделировать в виде некоторого проводящего слоя равномерной толщины и ширины с заданным распределением плотности тока в нем. Таким проводящим слоем в данном случае является электролит. Распределение плотности тока в любой плоскости его поперечного сечения, перпендику лярной к слою, остается постоянной, в том числе и на электроде, который будет условно именоваться анодом. Деформация проводящего слоя ведет к перераспределению токов в области деформации, аналогичному перераспределению в плоском проводнике, тогда, когда факторы, вызывающие первоначальное распределение токов в электролите, характерное для полоскового проводника, остаются неизменными. Это справедливо для незначительных деформаций полоскового проводника.
Деформацию проводящего слоя можно осуществить на любом его участке и с таким расчетом, чтобы плоскость АА\ совпала с анодом. При этом конструкция анода должна предусматривать возможность изменения его длины, а диэлектрические клинья, деформирующие электролит, надо помещать так, чтобы вершина их касалась края анода.
Электролитическая ванна для снятия рассматриваемых характеристик (рис. 6.11) состоит из прямоугольного корпуса 1, плоского анода 2, катода 3, конфигурация которого рассчитывалась таким образом, чтобы получить заданное распределение тока по поверхности анода и прибора 4, измеряющего плотность тока. Форма катода рассчитывается следующим образом. Известно, что при постоянной разности потенциалов между двумя плоскими пластинами, помещенными в электролит, плотность
лита; медной пластины 3; корпуса прибора 4; двух контактных штырей 5 и экранирующего кольца 6. Контактный штырь замыкает электрическую цепь от пластины 3 через амперметр на исследуемую точку поверхности анода. Экранирующее кольцо введено для уменьшения искажения поля, вызванного толщиной прибора. На рис. 6.13, а, бив приведены экспериментальные кривые, характеризующие распределение тока для половины полоскового проводника при различной глубине деформации его края и разных углах при вершине вырыва.
Анализ этих кривых показывает, что токораспределе- ние не зависит от угла при вершине вырыва, а определяется его глубиной.
Как видно из кривых, принятое ранее предположение о стабильности тока в центре полоскового проводника (х = С) оказывается справедливым во всем диапазоне рассматриваемых деформаций края проводника.
На основании экспериментальных данных была построена кривая распределения плотности тока на краю полоскового проводника в зависимости от глубины деформации (см. рис. 6.10). На том же рисунке построена аналогичная теоретическая зависимость, полученная из
. Анализ теоретических и экспериментальных кривых показывает, что при деформации полоскового проводника происходит значительное перераспределение токов в его поперечном сечении. Максимальная плотность тока имеет место на краю полоскового проводника при любой глубине деформации. Для значений С = 0,01 увеличивается плотность тока на краю полоскового проводника, в пределах 10—12% от плотности тока на краю не- деформированного проводника. При дальнейшем росте С плотность тока на краю полоскового проводника в месте его максимальной деформации уменьшается. Это наблюдается вплоть до С= 0,1. ПриС ж0,1 плотность тока на краю деформируемого полоскового проводника возрастает и дляС= 0,24 сравнивается, а дляС= 0,3 на 25% превышает плотность тока на краю недеформиро- ванного полоскового проводника.