Если расчет рамы не производится, то коэффициенты заделки флоров у скулы и бимсов у бортов следует определять по формуле

  1/(1 + lI/B₁i), (2.2.43)

где  — коэффициент, значения которого принимают по табл. 2.2.43 в зависимости от количества продольных переборок, варианта нагрузки и отношенияlI/B₁i;

l — пролет бортового шпангоута, м;

I — момент инерции поперечного сечения бимса или флора, см⁴;

B₁ — пролет бимса или флора, м;

Таблица 2.2.43

Количество продольных переборок	Отношение lI/B1i	Значения для судна
		в грузу	порожнем
Отсутствуют	—	0,50	0,65
Одна	<1 1	0,50 0,17	1,35
Две и более	<1 1	0,50 0,17	1,10

i — момент инерции поперечного сечения бортового шпангоута, см⁴.

2.2.44 Коэффициентызаделки флоров и бимсов в зависимости от наличия на судне продольных переборок или ферм определяются следующим образом:

При расстояниях между соседними продольными переборками (фермами) или между продольной переборкой (фермой) и бортом, отличающихся друг от друга меньше чем на 20 %, 1;

то же, отличающихся друг от друга больше чем на 20 %:

для меньших пролетов балок  1;

для больших пролетов балок  0,75.

2.2.45 Коэффициентызаделки перекрестных связей в перекрытиях определяются следующим образом:

при длинах смежных отсеков, отличающихся друг от друга меньше, чем на 20 %, следует принимать= 1;

при длинах смежных отсеков, отличающихся друг от друга больше, чем на 20 %, коэффициент рассчитывается по формуле:

,

(2.2.45)

где q — среднее арифметическое значение нагрузок смежных отсеков, кПа;

q — нагрузка на рассчитываемое пере-крытие, кПа;

L_п — среднее арифметическое значение длин смежных перекрытий, м;

L_п — длина рассчитываемого перекрытия, м.

2.2.46 Кильсоны и карлингсы, флоры и бимсы, соединенные на каждом рамном шпангоуте пиллерсами, можно рассчитывать как перекрытие, принимая их за одну балку суммарной жесткости и разнося реакции в узлах пропорционально жесткостям кильсонов и карлингсов.

Для днищевых перекрытий необходимо проверить касательные напряжения в стенках опорных сечений балок.

2.2.47 Раскосные фермы допускается считать жесткими опорами для рамного набора.

2.2.48 Холостые шпангоуты и бимсы должны рассчитываться как многопролетные балки в предположении, что продольные рамные связи (кильсоны, карлингсы и бортовые стрингеры) являются жесткими несмещающимися опорами для холостых шпангоутов и бимсов, а отдельные участки последних между опорами работают на изгиб.

При соединении бортового холостого шпангоута и флора кницей нижний конец шпангоута должен считаться жестко заделанным.

Концы холостых шпангоутов и бимсов в узле пересечения палубы с бортом, а также полубимсов, примыкающие к комингсу, должны приниматься свободно опертыми.

2.2.49 Продольные балки (ребра жесткости) при продольной системе набора должны рассчитываться исходя из требований:

.1 местной прочности, как балки:

жестко заделанные на рамном поперечном наборе (флорах, шпангоутах или бимсах) при симметричной нагрузке;

многопролетные неразрезные при несимметричной нагрузке;

.2 устойчивости, как балки, свободно опертые на рамный поперечный набор.

2.2.50 Бортовые стрингеры должны рассчитываться в составе бортового перекрытия.

При перевязке стрингеры наружного и внутреннего бортов должны рассчитываться как система балок с распорками.

2.2.51 Набор переборок из рамных стоек и шельфов, если последние поддерживают эти стойки, должен рассчитываться, как перекрытие.

Холостые вертикальные стойки при отсутствии шельфов должны рассчитываться как однопролетные, а при наличии их —как неразрезные многопролетные балки.

Холостые горизонтальные ребра жесткости при отсутствии рамных стоек следует рассчитывать как однопролетные, а при наличии их — как жестко заделанные балки на рамных стойках, если расстояния между стойками отличаются не более чем на 20 %. Если же эти расстояния отличаются больше, чем на 20 %, то ребра следует рассчитывать как неразрезные многопролетные балки, свободно опертые на рамные стойки как жесткие опоры.

2.2.52 Расчет прочности пластин обшивки и настилов необходимо выполнять в предположении, что все пластины, несущие местную нагрузку, являются пластинами конечной жесткости, заделанными жестко на длинных кромках опорного контура.

При отношении сторон опорного контура более двух пластины должны рассматриваться как гнущиеся по цилиндрической поверхности и рассчитываться как балки – полоски.

2.2.53 Ширину присоединенного пояска при определении элементов поперечного сечения балок судового набора назначают следующим образом, см:

.1 при расчете продольных ребер жесткости палуб, днища и второго дна, если они набраны по продольной системе набора, холостых бимсов и шпангоутов при поперечной системе набора, а также ребер жесткости переборок ширина присоединенного пояскаc₁ рассчитывается по фор­муле

c₁0,5a, (2.2.53.1)

где a — расстояние между холостыми одноименными балками (шпация), см.

Ширина присоединенного пояска не должна приниматься более 50 его толщин;

.2 при расчете рамных связей, расположенных перпендикулярно холостым балкам (бимсов, шпангоутов, флоров при продольной системе набора, а также карлингсов, кильсонов и бортовых стрингеров при поперечной системе набора и т.п.), ширину присоединенного пояска для этих связейc₂ следует вычислять по формуле

c₂c₁+ (b–c₁)φ, (2.2.53.2)

где c₁ — ширина присоединенного пояска согласно 2.2.53.1, см;

b — расстояние между рамными одноименными связями, расположенными перпендикулярно холостым балкам, см;

φ — редукционный коэффициент, назначаемый по табл. 2.2.39.

В случае, когда редукционный коэффициент определяется в соответствии с положениями строительной механики корабля, значение напряжения в жестких связях, входящее в кубическое уравнение, принимается равным допускаемому нормальному напряжению в рассматриваемой рамной связи, взятому с соответствующим знаком;

.3 при расчете рамных связей одного направления с холостым набором (карлингсов и кильсонов при продольной системе набора, рамных шпангоутов при поперечной системе набора борта и т. п.) в расчетные значения площади присоединенного пояска вводятся площади поперечных сечений ребер холостого набора, находящихся в пределах пояска, а сама ширина присоединенного пояскаc₃ определяется по формуле

c₃0,5d [1+0,45(100t/a)²], (2.2.53.3)