- •Часть I
- •Инструкция по загрузке и разгрузке должна содержать следующие данные:
- •L — длина по конструктивной ватерлинии, м;
- •2.2 Расчеты прочности и устойчивости Расчетные нагрузки при общем изгибе
- •Где Mв — изгибающий момент, вызванный непосредственным действием волнения (волновой изгибающий момент);
- •Значения l,b,Tиследует определять при посадке судна, соответствующей расчетному случаю нагрузки при вычислении изгибающего момента на тихой водеMтв.
- •Значения Мтв иNтв в процессе загрузки и разгрузки следует рассчитывать с учетом размещения груза по длине судна согласно 2.2.8.
- •Где r1 — радиус конической части горки, определяемый по формуле, м:
- •Давление постоянно и равно рн, вычисляемому по формуле (2.2.19.3-1).
- •Где rм — отстояние точкиМ, в которой вычисляется давлениеpм, от центра горки, м;
- •Где hшт — высота прямоугольной части поперечного сечения штабеля.
- •Но не более
- •Где hдд — высота двойного дна, м;
- •Где hддпринимается согласно 2.2.23.2.
- •Давление на борта и внешние борта судов с двойными бортами на уровне днища (за исключением оконечностей) принимают равным:
- •Для диагональной шины
- •2.2.33 Прерывистые связи в районе их окончания следует включать в эквивалентный брус в соответствии с рис. 2.2.32 и 2.2.33 (заштрихованные участки в эквивалентный брус не включаются).
- •На концевых участках продольных стенок надстроек (рубок) не должно быть часто расположенных оконных и других вырезов‚ ширина которых больше расстояния между вырезами.
- •Специальные меры по исключению привальных брусьев или ограждений судов-площадок из участия в общем изгибе судна не должны вызывать повышенной концентрации напряжений.
- •Где |ж| — абсолютное значение сжимающего напряжения в жестких связях, мПа, на уровне центра тяжести пластины, полученного при расчете эквивалентного бруса в соответствующем приближении;
- •Где |ж| — см. 2.2.38;
- •Если расчет рамы не производится, то коэффициенты заделки флоров у скулы и бимсов у бортов следует определять по формуле
- •При расстояниях между соседними продольными переборками (фермами) или между продольной переборкой (фермой) и бортом, отличающихся друг от друга меньше чем на 20 %, 1;
- •Где d — расстояние между рамными одноименными связями, расположенными параллельно холостым балкам, см;
- •Где f — площадь палубы или платформы, поддерживаемая пиллерсом, включая грузовые люки, расположенные в рассматриваемом районе, м2;
- •Для судов классов «о» и «м» максимальные значения сил и моментов могут быть вычислены по формулам:
- •Для сдвоенных колес величина l1заменяется наl1*
- •Напряжения от местной нагрузки для суммирования с напряжениями от общего изгиба, полученными от каждого из указанных моментов, вычисляются при соответствующей местной нагрузке.
- •Второго дна, бортов, продольных переборок на действие максимальных сжимающих напряжений, возникающих при общем изгибе;
- •Где ReН — предел текучести материала.
- •Расчеты общей предельной прочности
- •Где k — коэффициент запаса прочности по предельному моменту; Мp — расчетный изгибающий момент при прогибе и при перегибе, кНм.
- •Где kпр — коэффициент предельного момента, определяемый по табл. 2.2.83;
- •Расчеты общей прочности корпуса в конце срока службы судна. Оценка сроков службы отдельных связей корпуса
- •Где tпр — толщина рассматриваемой связи, принятая в проекте, мм;
- •V — коэффициент вариации скорости изнашивания:
- •Максимальная стрелка прогиба вмятины h, см, по середине расстояния между рамными продольными связями определяется по формуле:
- •Больше определенных согласно 2.2.92 редукционных коэффициентов продольных деформированных ребер жесткости, составляющих их опорный контур.
- •2.3 Конструирование корпуса судна
- •Допускается срезание на «ус» концов следующих связей:
- •Не допускается окончание ребра на «ус» у выреза с неподкрепленной кромкой‚ в том числе у выреза для прохода балок холостого набора.
- •2.3.10 При продольной системе набора днища‚ палубы или платформы холостые шпангоуты должны закрепляться по концам кницами‚ доведенными до ближайших продольных балок.
- •Толщина кницы принимается согласно 2.3.12, толщина планки и ребра жесткости должна быть не менее толщины стенки балки рамного набора или переборки.
- •Где к — коэффициент, определяемый по табл. 2.3.20.2;
- •Где ReH — предел текучести материала ребра, мПа;
- •У г-образных профилей отношение ширины фланца к его толщине должно быть не более 30. Ширина дополнительного малого фланца (гребешка) должна быть не менее 30 мм.
- •Где V,Fн — срезывающая сила, кН, и площадь поперечного сечения стенки, см2, в наиболее ослабленном сечении балки соответственно;
- •Сварные соединения
- •2.3.47 Номера швов тавровых соединений для элементов корпусов судов различных классов назначают по табл. 2.3.47.
- •2.3.50 Свободные концы стенок балок и ребер при односторонней приварке должны быть обварены вокруг с переходом шва на другую сторону на длину не менее 30 мм.
- •2.4.2 Шпация — расстояние между балками продольного или поперечного набора — должна приниматься не более 650 мм. Рекомендуемая шпация — 550 мм.
- •Днищевой набор на судах без двойного дна и в отсеках, где двойное дно отсутствует
- •B1 — величина, принимаемая равной наибольшему расстоянию между продольными переборками (раскосными фермами) или между ними и бортом судна, м.
- •А момент инерции — не менее, см4,
- •Где a1 — расстояние между ребрами жесткости, м; f — площадь поперечного сечения ребра без присоединенного пояска, см2; d, t, r — см. 2.4.11,t — см. 2.4.12.
- •Днищевой набор в отсеках с двойным дном
- •Площадь поперечного сечения распорки должна быть не менее площади поперечного сечения меньшей из балок бракетного флора.
- •Где a, с1принимаются по 2.4.27;
- •Бортовой набор
- •Где kиdпринимаются согласно 2.4.36.
- •В эквивалентный брус разрезные продольные ребра жесткости не включаются, а учитываются только их присоединенные пояски.
- •А минимальный момент инерции площади сечения распорки I – не менее, см4,
- •Где m — максимальная масса груза, который может быть принят на данный загружаемый участок палубы, т;
- •Где k0,k1,k2 — коэффициенты (см. 2.4.48.1);
- •Где k0 — коэффициент, равный:
- •Где k0 — коэффициент, равный:
- •Где a,c1 — принимаются по 2.4.27;
- •Момент инерции, см4, холостого бимса или полубимса должен быть не менее значения, определяемого формулой (2.4.12-2), в которой:
- •Где ReН — предел текучести материала, мПа;
- •Непроницаемые переборки
- •Здесь — коэффициент, принимаемый равным:
- •Набор корпуса в машинном помещении
- •Между касательной к ватерлинии судна в полном грузу и дп 7, но не менее чем на длине, равной ширине судна, — 400 мм;
- •Где d — расстояние между рамными бортовыми шпангоутами, м;
- •Где a — шпация (расстояние между основными холостыми бортовыми шпангоутами), м;
- •Надстройки и уступы главной палубы
- •Цистерны
- • — Коэффициент, равный для связей палубного пояса, не несущих местной нагрузки, 0,65; для связей днищевого и палубного поясов, несущих местную нагрузку, 0,75;
- •Буксиры и толкачи
- •Для открытых участков
- •Где DиP– см. 2.5.22.
- •Минимальная толщина стенок рамных шпангоутов в пределах ледового пояса в носовом районе — 10 мм, на остальной длине судна — 8 мм.
- •Где q — расчетная интенсивность ледовой нагрузки для соответствующего района ледового пояса согласно 2.5.23, кН/м;
- •Профиль ребер должен удовлетворять требованиям 2.4.78‚ а концы ребер необходимо срезать на «ус». Кроме того, должны выполняться следующие условия:
- •Где t — толщина листов переборки на участке, примыкающем к борту, мм;
- •Где p — расчетное давление льда на обшивку ледового пояса для соответствующего района судна, мПа;
- •Где l1 — длина пролета стойки, м;
- •По мере удаления от ледового пояса вверх площадь поперечного сечения форштевня может постепенно уменьшаться до 70 % значения f, рассчитанного по формуле (2.5.65).
- •Суда технического флота
- •2.5.68 Размеры связей корпуса судов технического флота должны приниматьсясогласно 2.1.6, если в 2.5.69 – 2.5.72 не приведены иные указания.
- •Настил палубы в местах прохода опор черпаковой башни и под опорами рамоподъемной башни должен быть утолщен на 25 %.
- •Где a — шпация, м; p — расчетная нагрузка, принимаемая в соответствии с 2.2.26, кПа.
- •Где a — расстояние между стойками, м; Hc — высота борта в данном сечении, м.
- •Где p — расчетная нагрузка на перекрытие, кПа, определяемая по 2.2 (глава «Расчетные местные нагрузки»);
- •Танкеры с вертикальными вкладными емкостями
- •Где р — расчетное давление на днище принимается равным большему из значений‚ вычисленных по формулам, кПа:
- •Плавучие краны
- •Где h1— высота эквивалентного бруса, м.
- •2.6 Вибрационная прочность Общие требования
- •2.6.1 Настоящие требования установлены исходя из условий обеспечения прочности корпусных конструкций и надежности работы установленных на судне технических средств.
- •Необходимо проверить:
- •Расчет общей вибрации
- •Где k — коэффициент, равный:
- •Где I– момент инерции площади миделевого сечения эквивалентного бруса, м4(см. 2.2.9);
- •Требуемое превышение частот должно обеспечиваться для всех основных эксплуатационных режимов работы судна.
- •Где a1иA2 — квадраты частот свободных колебаний соответственно пластины и ребра жесткости или холостого набора, вычисленные в соответствии с 2.6.20 – – 2.6.22;
Где V,Fн — срезывающая сила, кН, и площадь поперечного сечения стенки, см2, в наиболее ослабленном сечении балки соответственно;
0 — опасное касательное напряжение материала стенки согласно (2.2.67-2),МПа;
ReH — предел текучести материала ребра, МПа;
h, t — высота и толщина стенки соответственно, см;
α — угол наклона ребер жесткости к нейтральной оси стенки, град.
Рис. 2.3.32
При установке наклонных ребер прочность стенки согласно 2.2.60 не проверяется.
Гофрированные конструкции
2.3.33 Применение гофрированных конструкций допускается для непроницаемых и проницаемых переборок корпуса и для второстепенных конструкций, не участвующих в общем изгибе, — выгородок, стенок и крыш рубок и т.п.
2.3.34 Прочность гофрированных конструкций должна быть не меньше прочности аналогичных плоских конструкций.
2.3.35Для непроницаемых переборок корпуса гофры должны быть сквозными — трапециевидного (рис. 2.3.35, a) или волнистого (рис. 2.3.35, б) поперечного сечения. Гофры поперечных переборок должны быть расположены вертикально, а продольных — горизонтально или вертикально. При вертикальном расположении гофров на продольной переборке последняя в эквивалентный брус не включается.
2.3.36 Для второстепенных конструкций выбор гофр производится по стандартам.
2.3.37 Под концами книц балок, притыкающихся к гофрированным полотнищам, должны быть предусмотрены поперечные ребра, идущие до ближайших граней гофров, шельфы или другие конструкции, обеспечивающие распределение сосредоточенной нагрузки от углов книц (рис. 2.3.37).
Сварные соединения
2.3.38 Стыки листов наружной обшивки и палуб не должны располагаться непосредственно в местах повышенной концентрации напряжений — в углах больших вырезов, у концов фундаментов и т. п.
2.3.39 Не следует допускать скученности сварных швов, пересечения их под острым углом и близкого расположения параллельных стыковых швов или угловых швов со стыковыми.
Рис. 2.3.35
Рис. 2.3.37
2.3.40 Расстояние между параллельными межсекционными стыковыми и угловыми сварными швами должно быть не менее 10tпри толщине листаt = 3—10 мм и 100 мм приt > 10 мм.
Расстояние между параллельными стыковыми и угловыми сварными швами, расположенными внутри секции, должно быть не менее 30 мм.
2.3.41 Угол между двумя стыковыми швами должен быть больше 60˚.
2.3.42 Монтажные стыки настилов палуб и наружной обшивки секций и блоков следует располагать в одной плоскости.
2.3.43 При соединении элементов корпусных конструкций встык должен быть обеспечен провар на всю толщину соединяемых частей.
2.3.44 В тавровых соединениях, работающих на отрыв и испытывающих вибрационные, переменные или ударные нагрузки, следует применять двусторонние непрерывные швы, обеспечивающие сквозной провар притыкаемой стенки.
Поверхность швов таких соединений должна иметь вогнутую форму и плавно сопрягаться с поверхностями соединяемых частей.
2.3.45 Типы швов тавровых соединений конструкций корпусов судов приведены в табл. 2.3.45-1.
Конструктивные элементы швов тавровых соединений без скоса кромок конструкций корпусов судов следует назначать по табл. 2.3.45-2, в которой коэффициент прочности, соответствующий номеру шва, представляет собой отношение суммарной
Таблица 2.3.45-1
Характер выполняемого шва |
Обозначение шва |
Эскиз шва |
1. Двусторонний непрерывный |
ДК |
|
2. Односторонний непрерывный |
ОК |
|
3. Односторонний прерывистый |
K-a/t |
|
4. Шахматный прерывистый |
K-aZt |
|
5. Точечный односторонний |
T-b/t |
|
Примечание.Д — двусторонний;О — односторонний;Т — точечный;К — катет шва, мм;a — длина проварки, мм;t — шаг, мм;b — ширина точки, мм. |
Таблица 2.3.45-2
Толщина наиболее тонкого из соединяемых листов, мм |
Номер шва | ||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 | |
Коэффициент прочности | |||||
1 |
0,75 |
0,50 |
0,35 |
0,20 | |
3,0 и 3,5 |
Д3 |
Д2 |
О3 |
3-50/100 или Т-10/40 |
3-50/100 или Т-10/50 |
4,0 и 4,5 |
Д3 |
Д3 |
О4 |
О3 |
4-75/200 или Т-10/50 |
5 и 5,5 |
Д4 |
Д4 |
О4 |
О3 |
4-75/200 или Т-10/40 |
6 и 7 |
Д5 |
Д4 |
Д3,5 |
4-75 Z150 |
4-75 Z300 |
8 и 9 |
Д6 |
Д5 |
Д4 |
5-75 Z150 |
4-75 Z200 |
10 |
Д7 |
Д6 |
Д5 |
6-75 Z150 |
5-75 Z200 |
12 |
Д9 |
Д6 |
Д5 |
6-75 Z150 |
5-75 Z200 |
Примечание.Катеты швов 5 мм и более, выполняемые автоматической и полуавтоматической сваркой под слоем флюса или в углекислом газе, допускается уменьшать на 1 мм. |
расчетной высоты непрерывного шва к толщине наиболее тонкого из соединяемых листов. Расчетная высота шва принята равной 0,7 катета шва. Для прерывистых и точечных швов указан коэффициентпрочности равнопрочных им непрерывных швов.
2.3.46 Указанные в табл. 2.3.45-2 швы по согласованию с Речным Регистром могут быть заменены равнопрочными швами другого характера с иными размерами конструктивных элементов.