Для сдвоенных колес величина l1заменяется наl1*

l₁* =l₁+B+, (2.2.59-9)

где  — расстояние между шинами сдвоенного колеса,

а давление в шине рзаменяется на приведенное давлениер*

р* = 2рl₁/l₁*. (2.2.59-10)

При b₀ > b принимается b₀ = b. Прир  р_тостаточный прогибW_ост = 0.

Формула (2.2.59-2) применима, если

30 ≤b/t_min ≤170;

0,15 ≤a₀/b ≤2,10;

0,20 ≤b₀/b ≤1,00;

0,11 ≤100R_eH/Е ≤0,17;

0 ≤10⁴_ж/Е ≤8,0.

Толщина настила в конце срока эксплуатации судна без восстановительного ремонта:

t_min=t–t, (2.2.59-11)

где t — проектная толщина настила‚ см‚ которая должна быть не меньше‚ чем требуется в табл. 2.4.1;

t — износ за время эксплуатации, см:

t 0,008T, (2.2.59-12)

T — срок эксплуатации судна без восстановительного ремонта, лет.

2.2.60 В районе вырезов в стенках рамного набора‚ где действует наибольшая срезывающая сила‚ должны быть определены напряжения‚ МПа:

нормальные

;

(2.2.60-1)

касательные

, (2.2.60-2)

где М — изгибающий момент, действующий на балку в сечении, проходящем через середину выреза, кНм;

I — центральный момент инерции площади поперечного сечения балки в районе выреза, см⁴;

z — отстояние точки, в которой определяется напряжение, от нейтральной оси балки, м;

V_п — срезывающая сила, действующая на перемычку стенки в сечении, проходящем через середину выреза, кН; срезывающую силу в этом сечении следует считать распределенной между перемычками стенки пропорционально моменту инерции площади поперечного сечения перемычекI_п;

l_в — длина выреза, м;

x — отстояние расчетного сечения от левой кромки выреза, м;

I_п — момент инерции части площади поперечного сечения балки, расположенной над или под вырезом, относительно собственной нейтральной оси, см⁴;

z_п — отстояние рассматриваемой точки от нейтральной оси перемычки стенки, м;

V, F_н — срезывающая сила, кН, и площадь поперечного сечения стенки, см², в наиболее ослабленном сечении балки соответственно.

Суммирование напряжений

2.2.61 Расчетные напряжения связей корпуса от общего изгиба и от местной нагрузки должны быть определены в зависимости от значений, расположения и направления действующих внешних нагрузок.

Для определения расчетных напряжений при одновременном действии нескольких внешних нагрузок напряжения, рассчитанные для каждой из них в отдельности, следует просуммировать по правилам строительной механики. При этом должны быть приняты такие из возможных комбинаций от действия внешних нагрузок, при которых в проверяемой связи корпуса расчетные напряжения различных знаков будут достигать наибольших значений.

За расчетные напряжения в проверяемой связи корпуса необходимо принимать наибольшие нормальные и касательные напряжения, которые не должны быть больше допускаемых.

2.2.62 Прочность продольных балок корпуса, принимающих участие в общем продольном изгибе, необходимо проверять по напряжениям, получаемым в результате алгебраического сложения напряжений от общего продольного изгиба с напряжениями от местной нагрузки.

2.2.63 Для судов, не перевозящих грузы на палубе, суммарные напряжения необходимо вычислять только в связях днища. В связях палубы этих судов расчетными напряжениями являются напряжения от общего изгиба. Однако если у таких судов часть нагрузки с днища через пиллерсы передается на палубу и вызывает изгиб в ее связях, суммарные напряжения в связях палубы следует вычислять с учетом этой нагрузки (например, суммарные напряжения в связях палубы судов-площадок в состоянии порожнем).

2.2.64 Для всех судов, перевозящих грузы на палубе, суммарные напряжения в связях палубы вычисляются с учетом местной нагрузки на палубу.

2.2.65 Определение и суммирование напряжений проводятся для двух расчетных изгибающих судно моментов: при прогибе и при перегибе.