Где d — расстояние между рамными одноименными связями, расположенными параллельно холостым балкам, см;

a — расстояние между холостыми одноименными балками (шпация), см.

Во всех случаях должно быть соблюдено условие c₃d;

.4 ширина присоединенного пояска балок судового набора во всех случаях не должна превышать¹/₆длины расчетного пролета рассматриваемой балки;

.5 для рамных связей, расположенных поперек гофров и непосредственно соединяющихся с гофрированным листом по всей своей длине, ширина присоединенного пояска принимается равной 12 толщинам гофрированного листа;

.6 для рамных связей, расположенных поперек гофров и непосредственно не соединяющихся с гофрированным листом на всей длине, ширину присоединенного пояска следует принимать равной нулю;

.7 для связей, идущих поверх продольных ребер жесткости (навесная система набора), ширину присоединенного пояска следует принимать равной нулю.

2.2.54 Расчетную нагрузку, воспринимаемую пиллерсом, следует определять по формуле, кН:

Pfp +P_в, (2.2.54-1)

Где f — площадь палубы или платформы, поддерживаемая пиллерсом, вклю­чая грузовые люки, расположенные в рассматриваемом районе, м2;

p — расчетная нагрузка на площадьf, определяемая согласно 2.2.26, кПа;

P_в — расчетная нагрузка, воспринимаемая пиллерсом от вышерасположенного пиллерса, кН.

Площадь поперечного сечения пиллерса Fдолжна быть не менее, см²:

F= 20P/σ_кр, (2.2.54-2)

где _кр — критические напряжения, определяемые согласно 2.2.71 по величине эйлеровых напряжений, МПа:

σ_э = 200I/(l ²F), (2.2.54-3)

где I — наименьший момент инерции площади поперечного сечения пиллерса, см⁴;

l — расчетная длина пиллерса, м.

2.2.55 Площадь поперечного сечения раскосов должна быть не менее определяемой по формулам (2.2.54-2) и (2.2.54-3) в зависимости от расчетной нагрузкиP_ри приведенной длиныl_пр.

Расчетная нагрузка, кН,

P_р= (P/k) cosα, (2.2.55-1)

где P — расчетная нагрузка на пиллерс, определенная по формуле (2.2.54-1), кН;

k — коэффициент, принимаемый равным: для ферм, схематично изображенных на рис. 2.2.55, аи 2.2.55, б — 1; то же на рис. 2.2.55, в — 2;

α — угол между продольными осями пиллерса и раскоса.

Приведенную длину раскоса l_прследует вычислять по формуле, м:

l_пр=k₁l_п, (2.2.55-2)

где k₁ — коэффициент, принимаемый равным: для ферм, схематично изображенных на рис. 2.2.55, аи 2.2.55, б — 1; то же на рис. 2.2.55, в — 0,6;

l_п — полная длина раскоса, м.

2.2.56 Поперечная прочность грузовых судов с двойными бортами и с большим раскрытием палуб оценивается с помощью расчета днищевого перекрытия грузового бункера совместно со шпангоутными рамами двойных бортов в предположении, что все узлы этих рам неподвижны и что внешние и внутренние борта являются жесткими опорами для флоров, если выполняется неравенство

,

(2.2.56-1)

где d₁ — расстояние между флорами, м;

B_ф — длина флора (расстояние между внутренними бортами на уровне второго дна), м,

l_т — длина наиболее длинного грузового трюма, м;

_ср — средний коэффициент заделки флоров:

; (2.2.56-2)

n_p — число флоров в трюме, установленных в плоскости шпангоутных рам;

n_п — число флоров в трюме, установленных в плоскости полупереборок;

_р — коэффициент заделки концов флоров на рамах:

;

(2.2.56-3)

I_ф,I_б, I_д — моменты инерции площади поперечного сечения флора в районе грузового бункера, шпангоута внутреннего борта и флора двойного борта с присоединенными поясками, м⁴;

Рис. 2.2.55

α_с — коэффициент, учитывающий сдвиг:

; (2.2.56-4)

f_д — площадь поперечного сечения стенки флора двойного борта, м²;

b_п,b_с,b_д — ширина двойного борта на уровне палубы, полувысоты борта и днища, м;

_п — коэффициент заделки флоров на полупереборках:

, (2.2.56-5)

но не менее, чем _р;

t_пп — толщина листа полупереборки в нижней части, м;

h_д — высота двойного дна, м;

i₁ — относительный момент инерции двойного борта при стесненном скручивании:

; (2.2.56-6)

i₂ — относительный момент инерции двойного борта при свободном скручивании:

; (2.2.56-7)

t_п, t_б — средние толщины настила палубы и обшивки бортов (внешнего и внутреннего), м.

2.2.57 Если неравенство (2.2.56-1) не выполняется, то должен быть сделан расчет совместной деформации двойных бортов и днищевого перекрытия на тихой воде на действие местных нагрузок, регламентируемых Правилами; такой расчет должен быть предметом специального рассмотрения Речного Регистра.

2.2.58 Для судов с большим раскрытием палуб, для которых неравенство (2.2.56-1) не выполняется, должны быть найдены возникающие на волнении дополнительные срезывающие силы и изгибающие моменты в сечениях флора по диаметральной плоскости и по внутреннему борту, которые должны быть просуммированы с такими же силами и моментами на тихой воде; определение этих сил и моментов должно быть предметом специального рассмотрения Речного Регистра.