- •Часть I
- •Инструкция по загрузке и разгрузке должна содержать следующие данные:
- •L — длина по конструктивной ватерлинии, м;
- •2.2 Расчеты прочности и устойчивости Расчетные нагрузки при общем изгибе
- •Где Mв — изгибающий момент, вызванный непосредственным действием волнения (волновой изгибающий момент);
- •Значения l,b,Tиследует определять при посадке судна, соответствующей расчетному случаю нагрузки при вычислении изгибающего момента на тихой водеMтв.
- •Значения Мтв иNтв в процессе загрузки и разгрузки следует рассчитывать с учетом размещения груза по длине судна согласно 2.2.8.
- •Где r1 — радиус конической части горки, определяемый по формуле, м:
- •Давление постоянно и равно рн, вычисляемому по формуле (2.2.19.3-1).
- •Где rм — отстояние точкиМ, в которой вычисляется давлениеpм, от центра горки, м;
- •Где hшт — высота прямоугольной части поперечного сечения штабеля.
- •Но не более
- •Где hдд — высота двойного дна, м;
- •Где hддпринимается согласно 2.2.23.2.
- •Давление на борта и внешние борта судов с двойными бортами на уровне днища (за исключением оконечностей) принимают равным:
- •Для диагональной шины
- •2.2.33 Прерывистые связи в районе их окончания следует включать в эквивалентный брус в соответствии с рис. 2.2.32 и 2.2.33 (заштрихованные участки в эквивалентный брус не включаются).
- •На концевых участках продольных стенок надстроек (рубок) не должно быть часто расположенных оконных и других вырезов‚ ширина которых больше расстояния между вырезами.
- •Специальные меры по исключению привальных брусьев или ограждений судов-площадок из участия в общем изгибе судна не должны вызывать повышенной концентрации напряжений.
- •Где |ж| — абсолютное значение сжимающего напряжения в жестких связях, мПа, на уровне центра тяжести пластины, полученного при расчете эквивалентного бруса в соответствующем приближении;
- •Где |ж| — см. 2.2.38;
- •Если расчет рамы не производится, то коэффициенты заделки флоров у скулы и бимсов у бортов следует определять по формуле
- •При расстояниях между соседними продольными переборками (фермами) или между продольной переборкой (фермой) и бортом, отличающихся друг от друга меньше чем на 20 %, 1;
- •Где d — расстояние между рамными одноименными связями, расположенными параллельно холостым балкам, см;
- •Где f — площадь палубы или платформы, поддерживаемая пиллерсом, включая грузовые люки, расположенные в рассматриваемом районе, м2;
- •Для судов классов «о» и «м» максимальные значения сил и моментов могут быть вычислены по формулам:
- •Для сдвоенных колес величина l1заменяется наl1*
- •Напряжения от местной нагрузки для суммирования с напряжениями от общего изгиба, полученными от каждого из указанных моментов, вычисляются при соответствующей местной нагрузке.
- •Второго дна, бортов, продольных переборок на действие максимальных сжимающих напряжений, возникающих при общем изгибе;
- •Где ReН — предел текучести материала.
- •Расчеты общей предельной прочности
- •Где k — коэффициент запаса прочности по предельному моменту; Мp — расчетный изгибающий момент при прогибе и при перегибе, кНм.
- •Где kпр — коэффициент предельного момента, определяемый по табл. 2.2.83;
- •Расчеты общей прочности корпуса в конце срока службы судна. Оценка сроков службы отдельных связей корпуса
- •Где tпр — толщина рассматриваемой связи, принятая в проекте, мм;
- •V — коэффициент вариации скорости изнашивания:
- •Максимальная стрелка прогиба вмятины h, см, по середине расстояния между рамными продольными связями определяется по формуле:
- •Больше определенных согласно 2.2.92 редукционных коэффициентов продольных деформированных ребер жесткости, составляющих их опорный контур.
- •2.3 Конструирование корпуса судна
- •Допускается срезание на «ус» концов следующих связей:
- •Не допускается окончание ребра на «ус» у выреза с неподкрепленной кромкой‚ в том числе у выреза для прохода балок холостого набора.
- •2.3.10 При продольной системе набора днища‚ палубы или платформы холостые шпангоуты должны закрепляться по концам кницами‚ доведенными до ближайших продольных балок.
- •Толщина кницы принимается согласно 2.3.12, толщина планки и ребра жесткости должна быть не менее толщины стенки балки рамного набора или переборки.
- •Где к — коэффициент, определяемый по табл. 2.3.20.2;
- •Где ReH — предел текучести материала ребра, мПа;
- •У г-образных профилей отношение ширины фланца к его толщине должно быть не более 30. Ширина дополнительного малого фланца (гребешка) должна быть не менее 30 мм.
- •Где V,Fн — срезывающая сила, кН, и площадь поперечного сечения стенки, см2, в наиболее ослабленном сечении балки соответственно;
- •Сварные соединения
- •2.3.47 Номера швов тавровых соединений для элементов корпусов судов различных классов назначают по табл. 2.3.47.
- •2.3.50 Свободные концы стенок балок и ребер при односторонней приварке должны быть обварены вокруг с переходом шва на другую сторону на длину не менее 30 мм.
- •2.4.2 Шпация — расстояние между балками продольного или поперечного набора — должна приниматься не более 650 мм. Рекомендуемая шпация — 550 мм.
- •Днищевой набор на судах без двойного дна и в отсеках, где двойное дно отсутствует
- •B1 — величина, принимаемая равной наибольшему расстоянию между продольными переборками (раскосными фермами) или между ними и бортом судна, м.
- •А момент инерции — не менее, см4,
- •Где a1 — расстояние между ребрами жесткости, м; f — площадь поперечного сечения ребра без присоединенного пояска, см2; d, t, r — см. 2.4.11,t — см. 2.4.12.
- •Днищевой набор в отсеках с двойным дном
- •Площадь поперечного сечения распорки должна быть не менее площади поперечного сечения меньшей из балок бракетного флора.
- •Где a, с1принимаются по 2.4.27;
- •Бортовой набор
- •Где kиdпринимаются согласно 2.4.36.
- •В эквивалентный брус разрезные продольные ребра жесткости не включаются, а учитываются только их присоединенные пояски.
- •А минимальный момент инерции площади сечения распорки I – не менее, см4,
- •Где m — максимальная масса груза, который может быть принят на данный загружаемый участок палубы, т;
- •Где k0,k1,k2 — коэффициенты (см. 2.4.48.1);
- •Где k0 — коэффициент, равный:
- •Где k0 — коэффициент, равный:
- •Где a,c1 — принимаются по 2.4.27;
- •Момент инерции, см4, холостого бимса или полубимса должен быть не менее значения, определяемого формулой (2.4.12-2), в которой:
- •Где ReН — предел текучести материала, мПа;
- •Непроницаемые переборки
- •Здесь — коэффициент, принимаемый равным:
- •Набор корпуса в машинном помещении
- •Между касательной к ватерлинии судна в полном грузу и дп 7, но не менее чем на длине, равной ширине судна, — 400 мм;
- •Где d — расстояние между рамными бортовыми шпангоутами, м;
- •Где a — шпация (расстояние между основными холостыми бортовыми шпангоутами), м;
- •Надстройки и уступы главной палубы
- •Цистерны
- • — Коэффициент, равный для связей палубного пояса, не несущих местной нагрузки, 0,65; для связей днищевого и палубного поясов, несущих местную нагрузку, 0,75;
- •Буксиры и толкачи
- •Для открытых участков
- •Где DиP– см. 2.5.22.
- •Минимальная толщина стенок рамных шпангоутов в пределах ледового пояса в носовом районе — 10 мм, на остальной длине судна — 8 мм.
- •Где q — расчетная интенсивность ледовой нагрузки для соответствующего района ледового пояса согласно 2.5.23, кН/м;
- •Профиль ребер должен удовлетворять требованиям 2.4.78‚ а концы ребер необходимо срезать на «ус». Кроме того, должны выполняться следующие условия:
- •Где t — толщина листов переборки на участке, примыкающем к борту, мм;
- •Где p — расчетное давление льда на обшивку ледового пояса для соответствующего района судна, мПа;
- •Где l1 — длина пролета стойки, м;
- •По мере удаления от ледового пояса вверх площадь поперечного сечения форштевня может постепенно уменьшаться до 70 % значения f, рассчитанного по формуле (2.5.65).
- •Суда технического флота
- •2.5.68 Размеры связей корпуса судов технического флота должны приниматьсясогласно 2.1.6, если в 2.5.69 – 2.5.72 не приведены иные указания.
- •Настил палубы в местах прохода опор черпаковой башни и под опорами рамоподъемной башни должен быть утолщен на 25 %.
- •Где a — шпация, м; p — расчетная нагрузка, принимаемая в соответствии с 2.2.26, кПа.
- •Где a — расстояние между стойками, м; Hc — высота борта в данном сечении, м.
- •Где p — расчетная нагрузка на перекрытие, кПа, определяемая по 2.2 (глава «Расчетные местные нагрузки»);
- •Танкеры с вертикальными вкладными емкостями
- •Где р — расчетное давление на днище принимается равным большему из значений‚ вычисленных по формулам, кПа:
- •Плавучие краны
- •Где h1— высота эквивалентного бруса, м.
- •2.6 Вибрационная прочность Общие требования
- •2.6.1 Настоящие требования установлены исходя из условий обеспечения прочности корпусных конструкций и надежности работы установленных на судне технических средств.
- •Необходимо проверить:
- •Расчет общей вибрации
- •Где k — коэффициент, равный:
- •Где I– момент инерции площади миделевого сечения эквивалентного бруса, м4(см. 2.2.9);
- •Требуемое превышение частот должно обеспечиваться для всех основных эксплуатационных режимов работы судна.
- •Где a1иA2 — квадраты частот свободных колебаний соответственно пластины и ребра жесткости или холостого набора, вычисленные в соответствии с 2.6.20 – – 2.6.22;
2.2 Расчеты прочности и устойчивости Расчетные нагрузки при общем изгибе
2.2.1 Для вычисления изгибающих моментовMтви перерезывающих силNтвна тихой воде следует интегрировать кривую нагрузки не менее чем по 21 равноотстоящей ординате. Для судов всех типов и назначений должны быть рассмотрены наиболее неблагоприятные возможные случаи состояния нагрузки.
2.2.2 Расчетные случаи состояния нагрузки для сухогрузных и наливных судов:
.1 порожнем без балласта — с 10 и со 100 % запасов и топлива;
.2 порожнем с балластом — с 10 и со 100 % запасов и топлива;
.3 в полном грузу при распределении груза, установленном Инструкцией по загрузке и разгрузке;
.4 при других неблагоприятных случаях состояния нагрузки — перевозке тяжеловесов, неполном использовании грузоподъемности судна и т. п.;
.5 в процессе загрузки и разгрузки.
2.2.3 Расчетные случаи состояния нагрузки для буксиров и толкачей:
.1 с 10 % запасов и топлива, с балластом и без него;
.2 со 100 % запасов и топлива, с балластом и без него.
2.2.4 Расчетные случаи состояния нагрузки для пассажирских судов:
.1 порожнем без груза и пассажиров — с 10 и со 100 % запасов и топлива;
.2 в полном грузу и с пассажирами — с 10 и со 100 % запасов и топлива;
.3 в других неблагоприятных случаях состояния нагрузки.
2.2.5 Расчетные случаи состояния нагрузки для судов технического флота:
.1 с 10 и со 100 % запасов и топлива, с балластом и без него в состоянии по-походному;
.2 с 10 и со 100 % запасов и топлива, с балластом и без него в рабочем состоянии.
2.2.6 Расчетные случаи состояния нагрузки для других судов, не упомянутых выше, должны быть выбраны исходя из их назначения и конструктивных особенностей.
2.2.7 Должны быть рассмотрены расчетные случаи нагрузки (за исключением случая 2.2.2.5)‚ при которых затопление
отсеков (см. 13.2.2 и 13.2.4) вызывает увеличение изгибающих моментов.
2.2.8 Для сухогрузных судов для случая, указанного в 2.2.2.3,MтвиNтвследует определять в предположении, что 5 % (у судов для местных перевозок минерально-строительных материалов рекомендуется принимать 7,5 %) общего количества принятого на судно груза перенесено из трюмов (с грузовой палубы) в средней части судна в трюмы (на грузовую палубу) у оконечностей (рис. 2.2.8-1 и 2.2.8-2) или наоборот.
2.2.9 ЗначенияМтвиNтвдопускается определять с учетом гибкости корпуса. В этом случае расчеты должны выполняться по методике, согласованной с Речным Регистром. В качестве характеристик жесткости корпуса должны использоваться моменты инерции площади поперечного сечения корпуса при строительных толщинах, определенные без учета редуцирования связей корпуса.
2.2.10 Дополнительный волновой изгибающий момент на миделе судна определяется по формуле, кНм:
Mдв=(kрMв+Mу), (2.2.10-1)
Где Mв — изгибающий момент, вызванный непосредственным действием волнения (волновой изгибающий момент);
kр — коэффициент, учитывающий влияние волновой вибрации;
Mу — изгибающий момент, вызванный ударом волн в носовую оконечность (ударный изгибающий момент).
Рис. 2.2.8-1
Рис. 2.2.8-2
Волновой изгибающий момент определяется по формуле, кНм:
Mв= 0,255kkтkвBL2h, (2.2.10-2)
где h — расчетная высота волны, м;
— коэффициент, определяемый по табл. 2.2.10-1;
коэффициенты k,kт,kввычисляются по формулам:
Таблица 2.2.10-1
Класс судна |
Высота волны h, м |
|
|
ср, с-1 |
v1, м/с |
«М» |
3,0 |
0,920 |
1,000 |
1,11 |
5,42 |
2,5 |
0,970 |
1,000 |
1,22 |
4,95 | |
2,0 |
1,000 |
1,000 |
1,36 |
4,43 | |
«О» |
2,0 |
0,805 |
0,874 |
1,46 |
4,14 |
1,5 |
0,857 |
0,874 |
1,69 |
3,57 | |
«Р» |
1,2 |
0,848 |
0,874 |
1,88 |
3,21 |
«Л» |
0,6 |
0,874 |
0,874 |
2,68 |
2,26 |
; (2.2.10-3)
; (2.2.10-4)
;
(2.2.10-5)
— коэффициент полноты водоизмещения;
— коэффициент, принимаемый по табл. 2.2.10-1.
Перечисленные коэффициенты могут также быть найдены по табл. 2.2.10-2 – – 2.2.10-4, в которых величиныaиbвычисляются по формулам
; (2.2.10-6)
. (2.2.10-7)
Таблица 2.2.10-2
|
0,55 |
0,60 |
0,65 |
0,70 |
0,75 |
0,80 |
0,85 |
0,90 |
0,95 |
1,00 |
k |
0,487 |
0,527 |
0,571 |
0,619 |
0,670 |
0,726 |
0,787 |
0,852 |
0,923 |
1,000 |
Таблица 2.2.10-3
Класс судна |
Высота волны h, м |
Значение kТпри величинеa, равной, м | |||||||||
0,0 |
0,5 |
1,0 |
1,5 |
2,0 |
2,5 |
3,0 |
3,5 |
4,0 |
4,5 | ||
«М» |
3,0 |
1,000 |
0,939 |
0,881 |
0,827 |
0,776 |
0,729 |
0,684 |
0,642 |
0,603 |
0,566 |
2,5 |
1,000 |
0,927 |
0,859 |
0,796 |
0,739 |
0,684 |
0,634 |
0,587 |
0,544 |
0,505 | |
2,0 |
1,000 |
0,909 |
0,827 |
0,752 |
0,684 |
0,622 |
0,566 |
0,514 |
0,468 |
0,425 | |
«О» |
2,0 |
1,000 |
0,897 |
0,805 |
0,722 |
0,647 |
0,581 |
0,521 |
0,467 |
0,419 |
0,376 |
1,5 |
1,000 |
0,865 |
0,748 |
0,647 |
0,560 |
0,485 |
0,419 |
0,363 |
0,314 |
0,271 | |
«Р» |
1,2 |
1,000 |
0,834 |
0,696 |
0,581 |
0,485 |
0,404 |
0,337 |
0,281 |
0,235 |
0,196 |
«Л» |
0,6 |
1,000 |
0,696 |
0,485 |
0,337 |
0,235 |
0,163 |
0,114 |
0,079 |
0,055 |
0,038 |
Таблица 2.2.10-4
Класс судна |
Высота волны h, м |
Значение kBпри величинеb, равной, м | |||||||||
3,0 |
6,0 |
9,0 |
12,0 |
15,0 |
18,0 |
21,0 |
24,0 |
27,0 |
30,0 | ||
«М» |
3,0 |
0,911 |
0,832 |
0,762 |
0,700 |
0,646 |
0,597 |
0,553 |
0,514 |
0,479 |
0,448 |
2,5 |
0,894 |
0,803 |
0,724 |
0,656 |
0,597 |
0,545 |
0,500 |
0,460 |
0,425 |
0,394 | |
2,0 |
0,870 |
0,762 |
0,672 |
0,597 |
0,533 |
0,479 |
0,433 |
0,394 |
0,360 |
0,331 | |
«О» |
2,0 |
0,853 |
0,735 |
0,638 |
0,559 |
0,493 |
0,439 |
0,393 |
0,355 |
0,323 |
0,295 |
1,5 |
0,811 |
0,668 |
0,559 |
0,474 |
0,408 |
0,355 |
0,313 |
0,279 |
0,250 |
0,227 | |
«Р» |
1,2 |
0,771 |
0,610 |
0,493 |
0,408 |
0,344 |
0,295 |
0,257 |
0,227 |
0,203 |
0,183 |
«Л» |
0,6 |
0,610 |
0,408 |
0,295 |
0,227 |
0,183 |
0,153 |
0,131 |
0,115 |
0,102 |
0,092 |