- •Часть I
- •Инструкция по загрузке и разгрузке должна содержать следующие данные:
- •L — длина по конструктивной ватерлинии, м;
- •2.2 Расчеты прочности и устойчивости Расчетные нагрузки при общем изгибе
- •Где Mв — изгибающий момент, вызванный непосредственным действием волнения (волновой изгибающий момент);
- •Значения l,b,Tиследует определять при посадке судна, соответствующей расчетному случаю нагрузки при вычислении изгибающего момента на тихой водеMтв.
- •Значения Мтв иNтв в процессе загрузки и разгрузки следует рассчитывать с учетом размещения груза по длине судна согласно 2.2.8.
- •Где r1 — радиус конической части горки, определяемый по формуле, м:
- •Давление постоянно и равно рн, вычисляемому по формуле (2.2.19.3-1).
- •Где rм — отстояние точкиМ, в которой вычисляется давлениеpм, от центра горки, м;
- •Где hшт — высота прямоугольной части поперечного сечения штабеля.
- •Но не более
- •Где hдд — высота двойного дна, м;
- •Где hддпринимается согласно 2.2.23.2.
- •Давление на борта и внешние борта судов с двойными бортами на уровне днища (за исключением оконечностей) принимают равным:
- •Для диагональной шины
- •2.2.33 Прерывистые связи в районе их окончания следует включать в эквивалентный брус в соответствии с рис. 2.2.32 и 2.2.33 (заштрихованные участки в эквивалентный брус не включаются).
- •На концевых участках продольных стенок надстроек (рубок) не должно быть часто расположенных оконных и других вырезов‚ ширина которых больше расстояния между вырезами.
- •Специальные меры по исключению привальных брусьев или ограждений судов-площадок из участия в общем изгибе судна не должны вызывать повышенной концентрации напряжений.
- •Где |ж| — абсолютное значение сжимающего напряжения в жестких связях, мПа, на уровне центра тяжести пластины, полученного при расчете эквивалентного бруса в соответствующем приближении;
- •Где |ж| — см. 2.2.38;
- •Если расчет рамы не производится, то коэффициенты заделки флоров у скулы и бимсов у бортов следует определять по формуле
- •При расстояниях между соседними продольными переборками (фермами) или между продольной переборкой (фермой) и бортом, отличающихся друг от друга меньше чем на 20 %, 1;
- •Где d — расстояние между рамными одноименными связями, расположенными параллельно холостым балкам, см;
- •Где f — площадь палубы или платформы, поддерживаемая пиллерсом, включая грузовые люки, расположенные в рассматриваемом районе, м2;
- •Для судов классов «о» и «м» максимальные значения сил и моментов могут быть вычислены по формулам:
- •Для сдвоенных колес величина l1заменяется наl1*
- •Напряжения от местной нагрузки для суммирования с напряжениями от общего изгиба, полученными от каждого из указанных моментов, вычисляются при соответствующей местной нагрузке.
- •Второго дна, бортов, продольных переборок на действие максимальных сжимающих напряжений, возникающих при общем изгибе;
- •Где ReН — предел текучести материала.
- •Расчеты общей предельной прочности
- •Где k — коэффициент запаса прочности по предельному моменту; Мp — расчетный изгибающий момент при прогибе и при перегибе, кНм.
- •Где kпр — коэффициент предельного момента, определяемый по табл. 2.2.83;
- •Расчеты общей прочности корпуса в конце срока службы судна. Оценка сроков службы отдельных связей корпуса
- •Где tпр — толщина рассматриваемой связи, принятая в проекте, мм;
- •V — коэффициент вариации скорости изнашивания:
- •Максимальная стрелка прогиба вмятины h, см, по середине расстояния между рамными продольными связями определяется по формуле:
- •Больше определенных согласно 2.2.92 редукционных коэффициентов продольных деформированных ребер жесткости, составляющих их опорный контур.
- •2.3 Конструирование корпуса судна
- •Допускается срезание на «ус» концов следующих связей:
- •Не допускается окончание ребра на «ус» у выреза с неподкрепленной кромкой‚ в том числе у выреза для прохода балок холостого набора.
- •2.3.10 При продольной системе набора днища‚ палубы или платформы холостые шпангоуты должны закрепляться по концам кницами‚ доведенными до ближайших продольных балок.
- •Толщина кницы принимается согласно 2.3.12, толщина планки и ребра жесткости должна быть не менее толщины стенки балки рамного набора или переборки.
- •Где к — коэффициент, определяемый по табл. 2.3.20.2;
- •Где ReH — предел текучести материала ребра, мПа;
- •У г-образных профилей отношение ширины фланца к его толщине должно быть не более 30. Ширина дополнительного малого фланца (гребешка) должна быть не менее 30 мм.
- •Где V,Fн — срезывающая сила, кН, и площадь поперечного сечения стенки, см2, в наиболее ослабленном сечении балки соответственно;
- •Сварные соединения
- •2.3.47 Номера швов тавровых соединений для элементов корпусов судов различных классов назначают по табл. 2.3.47.
- •2.3.50 Свободные концы стенок балок и ребер при односторонней приварке должны быть обварены вокруг с переходом шва на другую сторону на длину не менее 30 мм.
- •2.4.2 Шпация — расстояние между балками продольного или поперечного набора — должна приниматься не более 650 мм. Рекомендуемая шпация — 550 мм.
- •Днищевой набор на судах без двойного дна и в отсеках, где двойное дно отсутствует
- •B1 — величина, принимаемая равной наибольшему расстоянию между продольными переборками (раскосными фермами) или между ними и бортом судна, м.
- •А момент инерции — не менее, см4,
- •Где a1 — расстояние между ребрами жесткости, м; f — площадь поперечного сечения ребра без присоединенного пояска, см2; d, t, r — см. 2.4.11,t — см. 2.4.12.
- •Днищевой набор в отсеках с двойным дном
- •Площадь поперечного сечения распорки должна быть не менее площади поперечного сечения меньшей из балок бракетного флора.
- •Где a, с1принимаются по 2.4.27;
- •Бортовой набор
- •Где kиdпринимаются согласно 2.4.36.
- •В эквивалентный брус разрезные продольные ребра жесткости не включаются, а учитываются только их присоединенные пояски.
- •А минимальный момент инерции площади сечения распорки I – не менее, см4,
- •Где m — максимальная масса груза, который может быть принят на данный загружаемый участок палубы, т;
- •Где k0,k1,k2 — коэффициенты (см. 2.4.48.1);
- •Где k0 — коэффициент, равный:
- •Где k0 — коэффициент, равный:
- •Где a,c1 — принимаются по 2.4.27;
- •Момент инерции, см4, холостого бимса или полубимса должен быть не менее значения, определяемого формулой (2.4.12-2), в которой:
- •Где ReН — предел текучести материала, мПа;
- •Непроницаемые переборки
- •Здесь — коэффициент, принимаемый равным:
- •Набор корпуса в машинном помещении
- •Между касательной к ватерлинии судна в полном грузу и дп 7, но не менее чем на длине, равной ширине судна, — 400 мм;
- •Где d — расстояние между рамными бортовыми шпангоутами, м;
- •Где a — шпация (расстояние между основными холостыми бортовыми шпангоутами), м;
- •Надстройки и уступы главной палубы
- •Цистерны
- • — Коэффициент, равный для связей палубного пояса, не несущих местной нагрузки, 0,65; для связей днищевого и палубного поясов, несущих местную нагрузку, 0,75;
- •Буксиры и толкачи
- •Для открытых участков
- •Где DиP– см. 2.5.22.
- •Минимальная толщина стенок рамных шпангоутов в пределах ледового пояса в носовом районе — 10 мм, на остальной длине судна — 8 мм.
- •Где q — расчетная интенсивность ледовой нагрузки для соответствующего района ледового пояса согласно 2.5.23, кН/м;
- •Профиль ребер должен удовлетворять требованиям 2.4.78‚ а концы ребер необходимо срезать на «ус». Кроме того, должны выполняться следующие условия:
- •Где t — толщина листов переборки на участке, примыкающем к борту, мм;
- •Где p — расчетное давление льда на обшивку ледового пояса для соответствующего района судна, мПа;
- •Где l1 — длина пролета стойки, м;
- •По мере удаления от ледового пояса вверх площадь поперечного сечения форштевня может постепенно уменьшаться до 70 % значения f, рассчитанного по формуле (2.5.65).
- •Суда технического флота
- •2.5.68 Размеры связей корпуса судов технического флота должны приниматьсясогласно 2.1.6, если в 2.5.69 – 2.5.72 не приведены иные указания.
- •Настил палубы в местах прохода опор черпаковой башни и под опорами рамоподъемной башни должен быть утолщен на 25 %.
- •Где a — шпация, м; p — расчетная нагрузка, принимаемая в соответствии с 2.2.26, кПа.
- •Где a — расстояние между стойками, м; Hc — высота борта в данном сечении, м.
- •Где p — расчетная нагрузка на перекрытие, кПа, определяемая по 2.2 (глава «Расчетные местные нагрузки»);
- •Танкеры с вертикальными вкладными емкостями
- •Где р — расчетное давление на днище принимается равным большему из значений‚ вычисленных по формулам, кПа:
- •Плавучие краны
- •Где h1— высота эквивалентного бруса, м.
- •2.6 Вибрационная прочность Общие требования
- •2.6.1 Настоящие требования установлены исходя из условий обеспечения прочности корпусных конструкций и надежности работы установленных на судне технических средств.
- •Необходимо проверить:
- •Расчет общей вибрации
- •Где k — коэффициент, равный:
- •Где I– момент инерции площади миделевого сечения эквивалентного бруса, м4(см. 2.2.9);
- •Требуемое превышение частот должно обеспечиваться для всех основных эксплуатационных режимов работы судна.
- •Где a1иA2 — квадраты частот свободных колебаний соответственно пластины и ребра жесткости или холостого набора, вычисленные в соответствии с 2.6.20 – – 2.6.22;
Непроницаемые переборки
2.4.63 Количество и расположение прочных непроницаемых поперечных переборок необходимо определять в зависимости от класса, типа и назначения судна.
На судах, где согласно разд. 13 требуется обеспечение непотопляемости, количество и расположение непроницаемых поперечных переборок и полупереборок должно быть обосновано соответствующими расчетами непотопляемости.
2.4.64 На всех судах должны быть форпиковая и ахтерпиковая поперечные непроницаемые переборки.
Форпиковая переборка должна устанавливаться от носового перпендикуляра в корму на расстоянии, не меньшем половины ширины корпуса. Для судов шириной больше 14 м допускается по согласованию с Речным Регистром уменьшать длину форпика.
2.4.65 Для толкаемых судов, приспособленных для сцепки с толкачом любой оконечностью, обе пиковые поперечные переборки должны удовлетворять требованиям, предъявляемым к форпиковой.
2.4.66 Самоходные суда должны иметь непроницаемые поперечные переборки, ограничивающие машинное отделение.
2.4.67 Поперечные непроницаемые переборки должны идти от днища до палубы надводного борта.
2.4.68 Устройство дверей и лазов в переборках форпика и ахтерпика не допускается. Если в прочих поперечных непроницаемых переборках устанавливают двери и лазы, то они должны быть непроницаемыми и закрывающимися с обеих сторон, а на судах, к которым предъявляются требования непотопляемости, — кроме того, закрывающимися с главной палубы.
2.4.69 Все трубы, кабели, движущиеся части для штуртросной и валиковой проводок, проходящие через непроницаемые переборки, следует прокладывать в переборочных стаканах с применением сальников или с использованием других конструкций‚ которые обеспечивают непроницаемость переборок.
2.4.70 На сухогрузных судах минимальное число непроницаемых поперечных переборок, включая форпиковую и ахтерпиковую, должно быть при длине судна: 20 – 60 м — 3; 61 – 80 м — 4; 81 – 100 м — 5; 101 м и более — 6.
2.4.71 На судах с двойным дном и двойными бортами поперечные переборки в пределах грузового трюма можно не устанавливать.
В этом случае межбортовые непроницаемые полупереборки (диафрагмы) следует устанавливать не реже чем через 15 шпаций. Толщина полупереборок назначается по 2.4.45, а их набор должен отвечать требованиям 2.4.74‚ 2.4.75‚ 2.4.77‚ 2.4.78.
Каждую вторую межбортовую полупереборку допускается выполнять проницаемой.
2.4.72 На судах-площадках должны быть установлены, как минимум, одна продольная переборка в ДП и раскосные фермы или ряды пиллерсов, расстояние между которыми не должно превышать 2,5 м. Расстояние между пиллерсами не должно превышать удвоенного расстояния между флорами.
На судах длиной менее 50 м по согласованию с Речным Регистром в ДП вместо продольной переборки может быть установлена раскосная ферма.
Кроме поперечных переборок по 2.4.70, на этих судах должны быть установлены поперечные раскосные фермы. Расстояние между поперечными раскосными фермами или между поперечными раскосными фермами и переборкой не должно превышать 12 шпаций для судов с высотой борта, не превышающей 2,5 м, и 18 шпаций при высоте борта более 2,5 м.
2.4.73 Непроницаемые переборки могут быть плоскими или гофрированными. Минимальные толщины обшивки непроницаемых переборок должны быть не менее указанных в табл. 2.4.1.
2.4.74 Плоские переборки должны быть подкреплены набором.
Стойки поперечных переборок, устанавливаемые в плоскостях кильсонов и карлингсов, должны быть рамными.
В случае‚ если кильсоны и карлингсы не находятся в одной вертикальной плоскости‚ могут устанавливаться частичные рамные стойки‚ доходящие до ближайшего шельфа и переходящие в холостые стойки согласно рис. 2.3.9‚ в‚ а при горизонтальных ребрах — оканчивающиеся кницей длиной не менее 1‚5 высоты рамной стойки и доходящей до ребра жесткости.
Рамные и холостые стойки продольных переборок следует устанавливать соответственно в плоскости рамных и холостых бортовых шпангоутов.
Момент сопротивления поперечного сечения вертикальной рамной стойки с присоединенным пояском должен быть не меньше требуемого момента сопротивления поперечного сечения рамного бортового шпангоута с присоединенным пояском без учета ледовых подкреплений и табл. 2.3.21-2.
2.4.75 При наличии бортовых стрингеров в их плоскостях на переборках должны быть установлены шельфы.
Момент сопротивления поперечного сечения шельфа с присоединенным пояском должен быть не меньше требуемого момента сопротивления поперечного сечения бортового стрингера.
2.4.76 На форпиковой переборке холостые стойки следует устанавливать на расстоянии не более 0,6 м одна от другой. На прочих переборках расстояние между холостыми стойками не должно превышать 0,75 м.
При продольной системе набора палубы и днища холостые стойки поперечных переборок должны быть установлены в плоскости продольных ребер жесткости палубы и днища и прикреплены к ним кницами.
2.4.77 Для непроницаемых переборок момент сопротивления поперечного сечения холостой вертикальной стойки с присоединенным пояском должен быть не меньше требуемого момента сопротивления поперечного сечения холостого шпангоута с присоединенным пояском.
2.4.78 Расстояние между горизонтальными ребрами жесткости непроницаемых переборок рекомендуется принимать равным 550 мм. Момент сопротивления поперечного сечения этих ребер с присоединенным пояском должен быть не меньше требуемого формулой (2.4.41); при этом значениеd, м, должно быть принято равным расстоянию между вертикальными рамными стойками.
2.4.79 Для продольных переборок момент инерции поперечного сечения верхнего горизонтального ребра с присоединенным пояском должен быть не менее требуемого для палуб по 2.4.52.
2.4.80 Конструкцию гофрированных переборок необходимо выполнять с соблюдением следующих указаний:
.1 гофрированные поперечные переборки корпуса устанавливают на сплошные непроницаемые флоры или непосредственно на днищевую обшивку или настил второго дна.
Осевые линии вертикальных гофров поперечной переборки должны быть совмещены с плоскостью стенок, примыкающих к переборке кильсонов.
Карлингсы, кильсоны и продольные ребра жесткости палубы и днища крепят к гофрам кницами;
.2 переборки с вертикально расположенными гофрами должны быть подкреплены шельфами, устанавливаемыми в плоскости бортовых стрингеров.
Переборки с горизонтально расположенными гофрами должны быть подкреплены рамными стойками, устанавливаемыми в плоскости рамных шпангоутов или кильсонов и карлингсов;
.3 гофры переборок должны иметь момент сопротивления не менее требуемого 2.4.77 и 2.4.78;
.4 моменты сопротивления поперечного сечения гофров (рис. 2.3.35) должны определяться по формулам, см3:
для трапециевидных гофров
W=th(a+b/3); (2.4.80.4-1)
для волнистых гофров
W=tR2, (2.4.80.4-2)
где
(2.4.80.4-3)
.5 размеры гофров должны быть выбраны таким образом (см. рис. 2.3.35), чтобы выдерживались соотношения:
для трапециевидных гофров
или (2.4.80.5-1)
для волнистых гофров
R/t < 65. (2.4.80.5-2)
Пиллерсы и фермы
2.4.81 Площадь поперечного сечения пиллерса или раскоса должна быть не меньше площади, определяемой по формуле, м2,
F= 98,1fm/(nReH), (2.4.81-1)
где f — площадь палубы или платформы, поддерживаемая пиллерсом, включая грузовые люки, расположенные в рассматриваемом районе, м2;
n — коэффициент, определяемый по табл. 2.4.81 в зависимости от значения
; (2.4.81-2)
Таблица 2.4.81
N |
Значения n для | |
пиллерсов и непересекающихся раскосов |
пересекающихся раскосов | |
0 |
0 |
0 |
0,2 |
0,085 |
0,125 |
0,4 |
0,168 |
0,250 |
0,6 |
0,250 |
0,370 |
0,8 |
0,315 |
0,475 |
1,0 |
0,375 |
0,500 |
1,2 |
0,420 |
0,500 |
1,4 |
0,450 |
0,500 |
1,6 |
0,475 |
0,500 |
1,8 |
0,495 |
0,500 |
2,0 |
0,500 |
0,500 |