Где r1 — радиус конической части горки, определяемый по формуле, м:

R₁= (H_г–h) ctg , (2.2.19.5-2)

Давление постоянно и равно рн, вычисляемому по формуле (2.2.19.3-1).

Внутри кольца r₁≤r_м ≤R₁давление меняется вдоль радиуса по линейному закону

,

(2.2.19.5-3)

Где rм — отстояние точкиМ, в которой вычисляется давлениеpм, от центра горки, м;

^p_р — составляющая, равная

. (2.2.19.5-4)

В точках опорного прямоугольника с радиусом-вектором p_мR₁ давление

p_м=p_р . (2.2.19.5-5)

.6 при расчете рамного набора сухогрузных судов, перевозящих навалочные грузы штабелем, давление груза следует считать равномерно распределенным по длине штабеля и неравномерно распределенным в поперечном направлении. В средней части настила под штабелем давление следует считать постоянным и равным давлениюр_н‚ вычисленному по формуле (2.2.19.4).

Под средней частью понимается район, в котором

y_м(0‚037+0‚165)B_шт‚ (2.2.19.6-1)

В_шт — ширина штабеля, м;

y_м — отстояние точки, в которой определяется давление, от продольной оси штабеля на грузовом настиле, м.

По краям штабеля давление груза следует считать распределенным в поперечном направлении по линейному закону

(2.2.19.6-2)

.7 при расчете рамного набора сухогрузных судов, перевозящих навалочные грузы горками, давление груза допускается считать равномерно распределенным по площади настила, если ширина горки не меньше ширины грузового бункера. В этом случае следует использовать формулу (2.2.19.1), в которой коэффициент неравномерности

(2.2.19.7-1)

где (2.2.19.7-2)

n_гб — число балок главного направления (поперечных балок), приходящихся на одну горку;

n_п — число перекрестных связей (продольных балок) в перекрытии;

I_гб,I_п — моменты инерции площади поперечного сечения относительно нейтральной оси соответственно балок главного направления и перекрестных связей;

h — приведенная высота, вычисляемая по формуле (2.2.19.3-2).

Коэффициент неравномерности следует принимать не менее 1,25.

.8 при расчете рамного набора сухогрузных судов, перевозящих навалочные грузы штабелем, давление груза допускается считать равномерно распределенным по площади настила, если ширина штабеля не меньше ширины грузового бункера. В этом случае следует использовать формулу (2.2.19.1), в которой коэффициент неравномерности

(2.2.19.8)

Где hшт — высота прямоугольной части поперечного сечения штабеля.

Коэффициент неравномерности следует принимать не менее 1,25.

2.2.20 Расчетную нагрузку в носовой оконечности судна считают распределенной равномерно (по прямоугольнику) для днища и по треугольнику или трапеции по высоте борта. Для днища принимают равной:

.1 при клинообразной форме носовой оконечности

p 9,81(T_гр+ 2r); (2.2.20.1)

.2 при ложкообразной форме носовой оконечности

p 9,81(T_гр+ 2,5r); (2.2.20.2)

.3 при санообразной форме носовой оконечности

p 9,81(T_гр+3r). (2.2.20.3)

2.2.21 Расчетную нагрузку в кормовой оконечности судна считают распределенной в соответствии с указаниями 2.2.20 и для днища принимают равной

p9,81(T_гр+r). (2.2.21)

2.2.22 Давление на днище в районе балластных отсеков следует принимать равным

p 9,81(h_á–T_á+r), (2.2.22-1)