- •Часть I
- •Инструкция по загрузке и разгрузке должна содержать следующие данные:
- •L — длина по конструктивной ватерлинии, м;
- •2.2 Расчеты прочности и устойчивости Расчетные нагрузки при общем изгибе
- •Где Mв — изгибающий момент, вызванный непосредственным действием волнения (волновой изгибающий момент);
- •Значения l,b,Tиследует определять при посадке судна, соответствующей расчетному случаю нагрузки при вычислении изгибающего момента на тихой водеMтв.
- •Значения Мтв иNтв в процессе загрузки и разгрузки следует рассчитывать с учетом размещения груза по длине судна согласно 2.2.8.
- •Где r1 — радиус конической части горки, определяемый по формуле, м:
- •Давление постоянно и равно рн, вычисляемому по формуле (2.2.19.3-1).
- •Где rм — отстояние точкиМ, в которой вычисляется давлениеpм, от центра горки, м;
- •Где hшт — высота прямоугольной части поперечного сечения штабеля.
- •Но не более
- •Где hдд — высота двойного дна, м;
- •Где hддпринимается согласно 2.2.23.2.
- •Давление на борта и внешние борта судов с двойными бортами на уровне днища (за исключением оконечностей) принимают равным:
- •Для диагональной шины
- •2.2.33 Прерывистые связи в районе их окончания следует включать в эквивалентный брус в соответствии с рис. 2.2.32 и 2.2.33 (заштрихованные участки в эквивалентный брус не включаются).
- •На концевых участках продольных стенок надстроек (рубок) не должно быть часто расположенных оконных и других вырезов‚ ширина которых больше расстояния между вырезами.
- •Специальные меры по исключению привальных брусьев или ограждений судов-площадок из участия в общем изгибе судна не должны вызывать повышенной концентрации напряжений.
- •Где |ж| — абсолютное значение сжимающего напряжения в жестких связях, мПа, на уровне центра тяжести пластины, полученного при расчете эквивалентного бруса в соответствующем приближении;
- •Где |ж| — см. 2.2.38;
- •Если расчет рамы не производится, то коэффициенты заделки флоров у скулы и бимсов у бортов следует определять по формуле
- •При расстояниях между соседними продольными переборками (фермами) или между продольной переборкой (фермой) и бортом, отличающихся друг от друга меньше чем на 20 %, 1;
- •Где d — расстояние между рамными одноименными связями, расположенными параллельно холостым балкам, см;
- •Где f — площадь палубы или платформы, поддерживаемая пиллерсом, включая грузовые люки, расположенные в рассматриваемом районе, м2;
- •Для судов классов «о» и «м» максимальные значения сил и моментов могут быть вычислены по формулам:
- •Для сдвоенных колес величина l1заменяется наl1*
- •Напряжения от местной нагрузки для суммирования с напряжениями от общего изгиба, полученными от каждого из указанных моментов, вычисляются при соответствующей местной нагрузке.
- •Второго дна, бортов, продольных переборок на действие максимальных сжимающих напряжений, возникающих при общем изгибе;
- •Где ReН — предел текучести материала.
- •Расчеты общей предельной прочности
- •Где k — коэффициент запаса прочности по предельному моменту; Мp — расчетный изгибающий момент при прогибе и при перегибе, кНм.
- •Где kпр — коэффициент предельного момента, определяемый по табл. 2.2.83;
- •Расчеты общей прочности корпуса в конце срока службы судна. Оценка сроков службы отдельных связей корпуса
- •Где tпр — толщина рассматриваемой связи, принятая в проекте, мм;
- •V — коэффициент вариации скорости изнашивания:
- •Максимальная стрелка прогиба вмятины h, см, по середине расстояния между рамными продольными связями определяется по формуле:
- •Больше определенных согласно 2.2.92 редукционных коэффициентов продольных деформированных ребер жесткости, составляющих их опорный контур.
- •2.3 Конструирование корпуса судна
- •Допускается срезание на «ус» концов следующих связей:
- •Не допускается окончание ребра на «ус» у выреза с неподкрепленной кромкой‚ в том числе у выреза для прохода балок холостого набора.
- •2.3.10 При продольной системе набора днища‚ палубы или платформы холостые шпангоуты должны закрепляться по концам кницами‚ доведенными до ближайших продольных балок.
- •Толщина кницы принимается согласно 2.3.12, толщина планки и ребра жесткости должна быть не менее толщины стенки балки рамного набора или переборки.
- •Где к — коэффициент, определяемый по табл. 2.3.20.2;
- •Где ReH — предел текучести материала ребра, мПа;
- •У г-образных профилей отношение ширины фланца к его толщине должно быть не более 30. Ширина дополнительного малого фланца (гребешка) должна быть не менее 30 мм.
- •Где V,Fн — срезывающая сила, кН, и площадь поперечного сечения стенки, см2, в наиболее ослабленном сечении балки соответственно;
- •Сварные соединения
- •2.3.47 Номера швов тавровых соединений для элементов корпусов судов различных классов назначают по табл. 2.3.47.
- •2.3.50 Свободные концы стенок балок и ребер при односторонней приварке должны быть обварены вокруг с переходом шва на другую сторону на длину не менее 30 мм.
- •2.4.2 Шпация — расстояние между балками продольного или поперечного набора — должна приниматься не более 650 мм. Рекомендуемая шпация — 550 мм.
- •Днищевой набор на судах без двойного дна и в отсеках, где двойное дно отсутствует
- •B1 — величина, принимаемая равной наибольшему расстоянию между продольными переборками (раскосными фермами) или между ними и бортом судна, м.
- •А момент инерции — не менее, см4,
- •Где a1 — расстояние между ребрами жесткости, м; f — площадь поперечного сечения ребра без присоединенного пояска, см2; d, t, r — см. 2.4.11,t — см. 2.4.12.
- •Днищевой набор в отсеках с двойным дном
- •Площадь поперечного сечения распорки должна быть не менее площади поперечного сечения меньшей из балок бракетного флора.
- •Где a, с1принимаются по 2.4.27;
- •Бортовой набор
- •Где kиdпринимаются согласно 2.4.36.
- •В эквивалентный брус разрезные продольные ребра жесткости не включаются, а учитываются только их присоединенные пояски.
- •А минимальный момент инерции площади сечения распорки I – не менее, см4,
- •Где m — максимальная масса груза, который может быть принят на данный загружаемый участок палубы, т;
- •Где k0,k1,k2 — коэффициенты (см. 2.4.48.1);
- •Где k0 — коэффициент, равный:
- •Где k0 — коэффициент, равный:
- •Где a,c1 — принимаются по 2.4.27;
- •Момент инерции, см4, холостого бимса или полубимса должен быть не менее значения, определяемого формулой (2.4.12-2), в которой:
- •Где ReН — предел текучести материала, мПа;
- •Непроницаемые переборки
- •Здесь — коэффициент, принимаемый равным:
- •Набор корпуса в машинном помещении
- •Между касательной к ватерлинии судна в полном грузу и дп 7, но не менее чем на длине, равной ширине судна, — 400 мм;
- •Где d — расстояние между рамными бортовыми шпангоутами, м;
- •Где a — шпация (расстояние между основными холостыми бортовыми шпангоутами), м;
- •Надстройки и уступы главной палубы
- •Цистерны
- • — Коэффициент, равный для связей палубного пояса, не несущих местной нагрузки, 0,65; для связей днищевого и палубного поясов, несущих местную нагрузку, 0,75;
- •Буксиры и толкачи
- •Для открытых участков
- •Где DиP– см. 2.5.22.
- •Минимальная толщина стенок рамных шпангоутов в пределах ледового пояса в носовом районе — 10 мм, на остальной длине судна — 8 мм.
- •Где q — расчетная интенсивность ледовой нагрузки для соответствующего района ледового пояса согласно 2.5.23, кН/м;
- •Профиль ребер должен удовлетворять требованиям 2.4.78‚ а концы ребер необходимо срезать на «ус». Кроме того, должны выполняться следующие условия:
- •Где t — толщина листов переборки на участке, примыкающем к борту, мм;
- •Где p — расчетное давление льда на обшивку ледового пояса для соответствующего района судна, мПа;
- •Где l1 — длина пролета стойки, м;
- •По мере удаления от ледового пояса вверх площадь поперечного сечения форштевня может постепенно уменьшаться до 70 % значения f, рассчитанного по формуле (2.5.65).
- •Суда технического флота
- •2.5.68 Размеры связей корпуса судов технического флота должны приниматьсясогласно 2.1.6, если в 2.5.69 – 2.5.72 не приведены иные указания.
- •Настил палубы в местах прохода опор черпаковой башни и под опорами рамоподъемной башни должен быть утолщен на 25 %.
- •Где a — шпация, м; p — расчетная нагрузка, принимаемая в соответствии с 2.2.26, кПа.
- •Где a — расстояние между стойками, м; Hc — высота борта в данном сечении, м.
- •Где p — расчетная нагрузка на перекрытие, кПа, определяемая по 2.2 (глава «Расчетные местные нагрузки»);
- •Танкеры с вертикальными вкладными емкостями
- •Где р — расчетное давление на днище принимается равным большему из значений‚ вычисленных по формулам, кПа:
- •Плавучие краны
- •Где h1— высота эквивалентного бруса, м.
- •2.6 Вибрационная прочность Общие требования
- •2.6.1 Настоящие требования установлены исходя из условий обеспечения прочности корпусных конструкций и надежности работы установленных на судне технических средств.
- •Необходимо проверить:
- •Расчет общей вибрации
- •Где k — коэффициент, равный:
- •Где I– момент инерции площади миделевого сечения эквивалентного бруса, м4(см. 2.2.9);
- •Требуемое превышение частот должно обеспечиваться для всех основных эксплуатационных режимов работы судна.
- •Где a1иA2 — квадраты частот свободных колебаний соответственно пластины и ребра жесткости или холостого набора, вычисленные в соответствии с 2.6.20 – – 2.6.22;
Набор корпуса в машинном помещении
2.4.92 Сплошные флоры следует устанавливать на каждом шпангоуте. Расстояние между рамными шпангоутами и бимсами не должно превышать трех шпаций. Шпация не должна быть больше, чем в средней части судна.
Днищевые, бортовые и палубные связи должны отвечать требованиям, изложенным в 2.4.10 – 2.4.62, и их размеры не должны быть меньше требуемых размеров соответствующих связей в средней части судна без учета надбавки на загрузку и разгрузку грейферами.
Связи машинного отделения должны иметь надлежащую конструктивную перевязку со связями отсеков, прилегающих к машинному отделению.
2.4.93 Применение флоров и кильсонов с отогнутыми фланцами не допускается.
2.4.94 Толщина стенки флоров в машинном отделении должна быть больше требуемой толщины стенки флоров в средней части судна не менее, чем на 1 мм. Для сухогрузных судов толщину стенки флоров в средней части определяют в этом случае без учета ее увеличенияиз условий загрузки-разгрузки грейферами.
2.4.95 Число кильсонов и их расположение должны быть согласованы с расположением машинных фундаментов и кильсонов в смежных отсеках.
У фундаментов под главные двигатели одна из продольных балок должна быть совмещена с одним из кильсонов. В случае невозможности совмещения кильсонов с продольными фундаментными балками главных двигателей в плоскости продольных фундаментных балок должны быть установлены дополнительные кильсоны по всей длине машинного отделения (от переборки до переборки), перевязанные с вертикальными рамными стойками поперечных переборок.
Кильсоны машинного отделения должны иметь размеры не меньше размеров флоров.
Набор оконечностей
2.4.96 Система набора борта в оконечностях должна быть поперечной.
Размеры набора должны быть не меньше требуемых для набора в средней части корпуса судна; при этом должны соблюдаться указания 2.4.97 – 2.4.99.
Расстояние между балками не должно превышать значений, принятых для средней части судна.
2.4.97 Набор носовой оконечности должен быть выполнен с соблюдением следующих указаний:
.1 флоры в носовой оконечности должны располагаться на каждой поперечной шпации, которая должна быть не более 550 мм. Толщина стенки флоров должна быть на 1 мм больше, чем требуется в средней части судна.
Толщина стенок флоров в форпике судов, швартующихся носом к необорудованному берегу, должна быть на 2 мм больше, чем требуемая Правилами в средней части судна.
Момент сопротивления поперечного сечения флора с присоединенным пояском для судов с санообразной или ложкообразной формой носовой оконечности, рассчитанный по формуле (2.4.11), должен быть увеличен в 1,5 раза; при этом B1 определяется на уровне пояска флора, ближайшего к форпиковой переборке. У судов с клинообразной формой носовой оконечности высота флоров должна быть не менее 80 % высоты флоров средней части судна;
.2 средний кильсон должен быть соединен со штевнями, а при наличии транца — с диаметральной рамной стойкой транца.
Размеры профиля кильсонов должны быть не менее размеров флоров;
.3 расстояние между рамными шпангоутами не должно превышать двух шпаций.
Момент сопротивления поперечного сечения рамных и холостых шпангоутов должен быть увеличен на 25 % по сравнению с требуемыми формулами (2.4.36-1) и (2.4.37);
.4 бортовые стрингеры следует устанавливать в соответствии с 2.4.42.
Если бортовой стрингер заканчивается у форштевня, то его следует соединить брештуком, толщина которого должна быть равна толщине стрингера.
Длина брештука должна быть не менее одной шпации. Размеры свободного пояска брештука должны соответствовать размерам свободного пояска бортового стрингера.
2.4.98 В ахтерпике шпация не должна превышать 550 мм.
На судах классов «М», «О» и «Р» флоры в ахтерпике необходимо устанавливать на каждом шпангоуте. Флоры должны быть выведены над гребным валом или над дейдвудной трубой на высоту не менее половины диаметра отверстия в стенке флора. Их можно также доводить до гребного вала или дейдвудной трубы, выше которых должны быть приварены к шпангоутам поперечные связывающие их полосы с поясками; толщина полос должна быть равна толщине флоров (рис. 2.4.98).
Кильсоны должны быть протянуты возможно дальше в корму как продолжение кильсонов и фундаментных балок машинного отделения. Расстояние между рамными шпангоутами не должно превышать двух шпаций.
На судах с полными кормовыми обводами рекомендуется устанавливать поворотные шпангоуты, расположенные нормально к обшивке. Расстояние между радиальными шпангоутами должно быть не более шпации, принятой для средней части судна.
Момент сопротивления поперечного сечения рамных и холостых шпангоутов с присоединенным пояском должен быть увеличен на 15 % по сравнению с требуемыми формулами (2.4.36-1) и (2.4.37).
2.4.99 Оконечности толкаемых судов следует подкреплять таким образом, чтобы усилия от упоров равномерно распределялись на борта и продольные связи корпуса.
В плоскости упоров должны быть установлены продольные переборки или раскосные фермы, прочно связанные с корпусом судна и доведенные до переборки форпика (ахтерпика). В районе упоров должны быть поставлены замкнутые шпангоутные рамы.
Штевни, кили, кронштейны гребных валов
2.4.100 Размеры поперечного сечения форштевня из полосовой стали ниже грузовой ватерлинии должны быть не менее, мм:
для судов классов «М», «О» и буксиров-толкачей всех классов
Рис. 2.4.98
(2.4.100-1)
для судов классов «Р» и «Л», кроме буксиров-толкачей
(2.4.100-2)
где t — толщина полосы, мм;
a — ширина полосы, мм.
2.4.101 Диаметр поперечного сечения форштевня из прутковой стали ниже грузовой ватерлинии должен быть не менее, мм:
для судов классов «М», «О» и буксиров-толкачей всех классов
d = 46 + 0,96L; (2.4.101-1)
для судов классов «Р» и «Л», кроме буксиров-толкачей
d = 32 + 0,63L. (2.4.101-2)
2.4.102 Площадь поперечного сечения форштевня из угловой равнобокой стали ниже грузовой ватерлинии должна быть не менее, см2:
для судов классов «М», «О» и буксиров-толкачей всех классов
F = 11 + 0,22L; (2.4.102-1)
для судов классов «Р» и «Л», кроме буксиров-толкачей
F = 7 + 0,22L. (2.4.102-2)
2.4.103 Выше грузовой ватерлинии площадь поперечного сечения форштевня можно постепенно уменьшать и принимать у верхнего конца равной 70 % определенной по формулам 2.4.102.
Если форштевень состоит из отдельных частей, то стык их не должен находиться в районе грузовой ватерлинии.
Верхний конец форштевня должен быть доведен до ближайшей палубы или платформы, расположенной над грузовой ватерлинией.
Нижний конец форштевня должен быть доведен до сечения, отстоящего в нос от переборки форпика не более чем на 2 – 3 шпации.
2.4.104 Для гнутых форштевней (рис. 2.4.104) допускается применение листовой стали толщиной на 25 % больше толщины листов наружной обшивки в носовой оконечности судна.
Рис. 2.4.104
2.4.105 Форштевни с примыкающей к ним обшивкой должны быть подкреплены брештуками, положение которых необходимо согласовывать с положением бортовых стрингеров и другого набора в носовой оконечности. Толщина брештуков не должна быть меньше толщины прилегающих листов наружной обшивки.
Брештуки рекомендуется доводить до шпангоутов.
2.4.106 У листовых гнутых форштевней брештук должен перекрывать стыковое соединение наружной обшивки с форштевнем не менее чем на 5 толщин форштевня (см. рис. 2.4.104).
2.4.107 Размеры поперечного сечения, мм, старнпоста ахтерштевня из брусковой стали выше яблока гребного вала должны быть не менее:
для судов класса «М»
(2.4.107-1)
для судов класса «О»
(2.4.107-2)
для судов классов «Р» и «Л»
(2.4.107-3)
где a,t — ширина и толщина поперечного сечения старнпоста ахтерштевня, мм.
2.4.108Толщину поперечных сечений рудерпоста и старнпоста ниже яблока необходимо увеличивать в 2 раза по сравнению с толщиной‚ рассчитанной по формулам (2.4.107-1) — (2.4.107-3). Ширину поперечных сечений старнпоста и рудерпоста в верхней части можно уменьшать на 15 % по сравнению со значениями, определяемыми по этим же формулам.
2.4.109 Толщина стенки яблока старнпоста (в рассверленном состоянии) должна быть не менее 60 % толщины, определенной по формулам (2.4.107-1) — (2.4.107-3).
2.4.110 Подошва на участке между старнпостом и рудерпостом должна быть по возможности короче и иметь площадь поперечного сечения на 25 % больше площади сечения с размерамиaиt‚ рассчитанными по формулам (2.4.107-1) — (2.4.107-3).
Для надежного крепления с обшивкой подошва ахтерштевня должна иметь протяженность от старнпоста в нос не менее 10-кратной ширины поперечного сечения старнпоста ниже яблока. Нижняя часть подошвы ахтерштевня должна иметь плавный подъем в направлении рудерпоста, равный 1/10.
В верхней части рамы ахтерштевня должны быть предусмотрены 1 – 2 ребра (прилива) для крепления поперечного набора.
2.4.111 Если на судне установлен брусковый киль, размеры его поперечного сечения должны быть не менее, чем вычисленные по формулам:
h= 100 +L;b = 12 + 0,4L, (2.4.111)
где h, b — высота и ширина брускового киля, мм.
2.4.112 Кронштейны гребных валов могут быть однолапыми или двулапыми; лапы должны быть расположены под углом 80 – 100одна относительно другой; осевые линии лап должны пересекаться на оси гребного вала.
Размеры двулапых кронштейнов должны быть не менее рассчитанных по формулам:
(2.4.112)
где tл,tс — соответственно толщина лапы и ступицы, мм;
d — диаметр гребного вала, мм;
Fл — площадь поперечного сечения лапы, мм2;
lс — длина ступицы, мм.
Толщину стенки ступицы двулапых кронштейнов на судах длиной до 25 м можно уменьшать до 0,25d.
Лапы кронштейнов должны крепиться к набору корпуса и к наружной обшивке на сварке. Толщина листов наружной обшивки в районе крепления лап кронштейнов должна быть увеличена на 25 % по сравнению с толщиной обшивки в кормовой оконечности, определяемой в соответствии с табл. 2.4.1.
Усиления корпуса для плавания в битом льду
2.4.113 Суда всех классов‚ эпизодически плавающие в мелкобитом льду‚ должны иметь подкрепления‚ требования к которым приведены в 2.4.115 – 2.4.129. Эти требования ориентированы на толщину мелкобитого льда‚ указанную в табл. 2.4.113.
Таблица 2.4.113
Знак категории ледовых усилений |
Толщина мелкобитого льда, см |
лед 10 |
10 |
лед 20 |
20 |
лед 30 |
30 |
лед 40 |
40 |
2.4.114 Суда, предназначенные для плавания в более тяжелых ледовых условиях, чем указанные в табл. 2.4.113, должны иметь дополнительные подкрепления корпуса‚ одобренные Речным Регистром и спроектированные с учетом типа, назначения и условий плавания судна.
2.4.115 По всей длине судна следует установить ледовый пояс наружной обшивки, верхняя граница которого должна проходить на 0,5 м выше грузовой ватерлинии, а нижняя — на 0,5 м ниже ватерлинии порожнем, с учетом возможного дифферента судна.
Если в носовой части судна между ватерлинией порожнем и листами днищевой наружной обшивки расстояние по высоте меньше 0,5 м, толщина всей наружной обшивки ниже грузовой ватерлинии в носовой части до цилиндрической вставки, но не менее чем на длине, равной ширине судна, должна быть такой же, как толщина ледового пояса.
2.4.116 Толщина листов ледового поясаtлдолжна быть не менее указанной в табл. 2.4.116, мм.
2.4.117 Размеры шпации должны быть не более:
.1 в носовой части судна до третьего шпангоута цилиндрической вставки, а для судов с цилиндрической вставкой длиной менее 0,3Lдо шпангоута, на котором угол
Таблица 2.4.116
Знак категории ледовых усилений |
L, м |
tл, мм | ||
носовая часть судна |
район ахтерпика |
на остальной длине судна | ||
лед 40 |
60 |
11,3 |
7,2 |
6,9 |
140 |
13,8 |
10,8 |
10,4 | |
160 |
14,4 |
11,7 |
11,3 | |
лед 30 |
25 |
6,3 |
4,8 |
4,6 |
80 |
10,0 |
7,2 |
6,9 | |
140 |
12,5 |
9,6 |
9,2 | |
160 |
13,3 |
10,4 |
10,0 | |
лед 20 |
25 |
5,6 |
4,8 |
4,6 |
80 |
8,8 |
7,2 |
6,9 | |
140 |
10,0 |
8,4 |
8,1 | |
160 |
10,4 |
8,8 |
8,5 | |
лед 5 и лед 10 |
25 |
5,0 |
3,6 |
3,5 |
80 |
7,5 |
6,0 |
5,8 | |
Примечания: 1. Под носовой частью судна понимается район, кормовая граница которого совпадает с третьим практическим шпангоутом цилиндрической вставки, а для судов с цилиндрической вставкой менее 0,3L — cо шпангоутом, на котором угол между касательной к ватерлинии судна в полном грузу и ДП равен 7, но не менее чем на протяжении, равном ширине судна. 2. Если шпация принята больше а0, то толщины обшивки ледового пояса, указанные в таблице, должны быть увеличены на величину, мм: t = 0,8 (а/а0 – 1)tл, где а — фактическая шпация, мм; а0 — нормальная шпация, принимаемая равной:а0 = 400 мм — для района носовой части судна (см. прим. 1 к настоящей таблице);а0 = 550 мм — для остальных районов корпуса. 3. Если шпация принята меньше а0 и / или связи выполнены из сталей повышенной прочности,то толщины обшивки ледового пояса, указанные в таблице, могут быть уменьшены на величину, мм: , где а,а0 — см. прим. 2 (приа>а0принимаетсяа=а0);ReH — предел текучести материала связи, МПа. |