Второго дна, бортов, продольных переборок на действие максимальных сжимающих напряжений, возникающих при общем изгибе;

.2 пиллерсов (одиночных и в составе ферм) и раскосов на действие максимальных сжимающих напряжений;

.3 бортовой обшивки и листов продольных переборок на действие максимальных касательных напряжений, возникающих при общем изгибе.

2.2.70 Проверку на устойчивость следует выполнять с учетом отклонений от закона Гука критических (исправленных эйлеровых) напряжений_кр. Критические напряжения находятся в зависимости от эйлеровых напряжений_э, вычисленных в предположении, что материал элемента корпуса в момент потери устойчивости подчиняется закону Гука.

2.2.71 Для сжатых стальных стержней критические напряжения следует находить по формулам‚ МПа:

(2.2.71)

Где ReН — предел текучести материала.

2.2.72 Критические напряжения пластин, сжатых вдоль длинной кромки должны вычисляться по формулам, МПа:

(2.2.72-1)

где σ_э — эйлеровы напряжения, МПа:

, (2.2.72-2)

t — толщина пластины, см;

a — длина короткой кромки, см;

R_eН — предел текучести материала, МПа.

2.2.73 Критические напряжения при сжатии днищевых и палубных перекрытий, а также продольных ребер жесткости должны быть не меньше предела текучести материала. При поперечной системе набора жесткость холостых шпангоутов днища и холостых бимсов должна быть не ниже критической. Допускается снижение критических напряжений днищевых и палубных перекрытий и продольных ребер жесткости до значений, при которых

σ_крK_уσ_сж, (2.2.73-1)

σ_сж — максимальное напряжение сжатия в перекрытии или продольном ребре при общем изгибе от действия расчетных нагрузок, МПа;

K_у — коэффициент запаса устойчивости, равный

, (2.2.73-2)

R_eH — см. 2.2.71, МПа;

K_кл — коэффициент, равный 1,43 для судов класса «М» и 1,33 для судов классов «О», «Р» и «Л».

2.2.74 При расчете устойчивости продольные ребра жесткости считаются свободно опертыми на соответствующие поперечные связи (флоры, рамные шпангоуты и бимсы). Эйлеровы напряжения при сжатии продольных ребер, МПа,

, (2.2.74)

где E — модуль упругости, МПа;

I — момент инерции площади поперечного сечения ребра с присоединенным пояском, размеры которого назначаются согласно 2.2.53.1, см⁴;

b — пролет ребра, см;

f — площадь поперечного сечения ребра без присоединенного пояска, см²;

a — расстояние между ребрами (длина меньшей стороны пластины), см;

t — толщина пластины, см.

2.2.75 Касательные напряжения пластин борта и переборок при общем изгибе, определяемые по формуле (2.2.40-2), не должны быть более 0,95 эйлеровых касательных напряжений, определяемых по формуле‚ МПа

τ_э19k(100t/a)², (2.2.75)

где k — коэффициент, определяемый в зависимости от отношения сторон пластиныb/a(b — длина большей стороны пластины, см) по табл. 2.2.75.

Таблица 2.2.75

b/a	k
1,0	9,34
1,1	8,56
1,2	8,00
1,3	7,60
1,4	7,30
1,6	6,92
1,8	6,70
2,0	6,56
2,5	6,07
3,0	5,86
	5,35

t, a — соответственно толщина и длина меньшей стороны пластины‚ см.