- •Введение
- •Глава 1. Релейно-контакторные системы управления электроприводом
- •1.1 Условные обозначения и правила построенияэлектрических схем
- •1.2. Принципы управления пуско – тормозными режимами в РКСУ
- •1.3. Управление пуско – тормозными режимами в функции времени
- •1.4.1. Реле противовключения
- •1.6. Пример изучения работы схемы управления электродвигателем постоянного тока независимого возбуждения
- •1.7. Защиты в схемах электропривода
- •1.8. Блокировки и сигнализация в схемах электропривода
- •Глава 2. Регулирование координат электропривода
- •2.1. Показатели качества регулирования
- •2.1.1. Статические показатели качества регулирования
- •2.1.2. Динамические показатели качества регулирования
- •2.1.3. Связь показателей качества регулирования с ЛАЧХ разомкнутого контура регулирования
- •2.2. Динамические свойства тиристорного электропривода
- •2.2.1. Тиристорный преобразователь как элементсистемы регулирования
- •2.2.2. Двигатель постоянного тока независимоговозбуждения как элемент системы регулирования
- •Глава 3. Системы управления электроприводов с параллельными обратными связями
- •3.1. Общие понятия и определения
- •3.2. СУЭП с отрицательной обратной связью по напряжению
- •3.2.1. Вырожденная структурная схема СУЭП с отрицательной обратной связью по напряжению
- •3.3. СУЭП с отрицательной обратной связью по скорости вращения электродвигателя
- •3.3.1. Статические характеристики СУЭП с отрицательной обратной связью по скорости
- •3.4. СУЭП с положительной обратной связью по току якоря
- •3.5. СУЭП с задержанной отрицательной обратной связью по току якоря
- •Глава 4. Системы управления с подчиненным регулированием координат
- •4.1. Оптимальные структуры
- •4.2. Принцип построения систем подчиненного регулирования координат
- •4.3. Определение передаточной функции регулятора
- •Глава 5. СУЭП по системе ТП-Д с подчиненным регулированием координат
- •5.1. Настройка контура регулирования тока якоря
- •5.1.1. Динамические свойства контура регулирования тока якоря
- •5.1.2 Анализ влияния внутренней обратной связи по ЭДС электродвигателя на работу токового контура
- •5.1.3.1. Адаптивный регулятор тока с эталонной моделью
- •5.1.3.2. Двухконтурный регулятор тока
- •5.1.3.3. Предуправление в контуре регулирования якорного тока
- •5.2 Настройка контура регулирования скорости вращения электропривода
- •5.2.1. Пуск под отсечку в однократной СУЭП
- •5.2.2. Реакция однократной СУЭП на возмущающее воздействие
- •5.4. Ограничение переменных в структурах подчиненного регулирования
- •5.4.1 Ограничение задающих воздействий для локальных систем регулирования
- •5.4.2 Ограничение переменных с помощью задатчиков интенсивности
- •5.5. Учет дополнительных ограничений в структурах подчиненного регулирования
- •5.5.1. Ограничение производной тока якоря при помощи фильтра на входе регулятора тока
- •5.5.2. Ограничение производной тока якоря при помощи задатчика интенсивности на входе регулятора тока
- •Глава 6. СУЭП с обратной связью по ЭДС электродвигателя
- •Глава 7. СУЭП в двухзонной системе регулирования скорости электродвигателя
- •7.1. Настройка системы регулирования скорости по цепи якоря
- •7.2. Настройка системы регулирования скорости по цепи возбуждения
- •7.2.1. Настройка контура регулирования тока возбуждения (магнитного потока)
- •7.2.2. Настройка контура регулирования ЭДС
- •Глава 8. Позиционная СУЭП
- •8.1. Настройка контура регулирования положения
- •8.1.1 Настройка регулятора положения при отработке малых перемещений
- •8.1.3 Настройка регулятора положения при отработке средних перемещений
- •8.2 Настройка нелинейного регулятора положения
- •8.3 Влияние нагрузки на работу позиционной системы
- •Приложение А
- •Библиографический список
5.5.1. Ограничение производной тока якоря при помощи фильтра на входе регулятора тока
На рис.5.64 представлена структурная схема однократно - интегрирующей СУЭП с включенным добавочным фильтром ДФ на входе РТ. Включение фильтра приводит к увеличению некомпенсируемой постоянной времени в контуре регулирования скорости, при этом сохраняется высокое быстродействие контура регулирования якорного тока [7].
Некомпенсируемая постоянная времени в контуре регулирования скорости увеличивается на величину постоянной времени фильтра и
становится равной 2Tµ + Tф [8,9,14,15].
uзс ∆uс |
|
РС |
uрс |
|
ДФ |
|
|
|
|
ЗТК |
Ia |
ЭМП |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
uзт |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
1/ kот |
|
Rэ / с |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Tфp +1 |
|
|
|
2Tµp(Тµр +1) +1 |
|
|
|
Тмр |
|
|||
|
|
uос |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
kос |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис.5.64. Структурная схема ограничения производной якорного тока включением фильтра на входе РТ
В этом случае коэффициент передачи РС в соответствии с (5.11) и (5.26) определяется по формуле:
kрс = |
Tм |
|
|
c |
kот . |
(5.69) |
|
2(2Tµ +Tф ) Rэ |
|||||||
|
kос |
|
|||||
На рис.5.65 показано |
семейство |
графиков (напряжения |
uот и |
di*a /dt ), характеризующих влияние величины постоянной времени
фильтра на динамику контура регулирования тока якоря, где кривым 1 соответствует величина Tф = 0 , 2 - Tф = Tµ , 3 - Tф = 2Tµ , 4 -
Tф = 3Tµ , 5 - Tф = 4Tµ .
229
Рис.5.65. Влияние постоянной времени фильтра на величину производной тока якоря
В таблице 2 представлена зависимость относительного снижения
максимума производной тока якоря |
kпр = |
di*a / dt |
от |
(di*a / dt)max |
относительной величины постоянной времени фильтра.
Таблица 2
Зависимость kпр=f(Tф/Tμ)
Tф/Tμ |
0 |
|
1 |
|
2 |
3 |
4 |
kпр |
1 |
19 |
0,8 |
44 |
0,6 |
0,5 |
0,4 |
|
|
|
|
3 |
5 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Как видно из рис.5.65 и таблицы 2 с увеличением постоянной времени фильтра темп нарастания тока при скачке задания снижается, а процесс изменения тока приближается к апериодическому.
Дополнительный фильтр позволяет ограничить темп изменения тока и момента электродвигателя при отработке не только управляющих, но и возмущающих воздействий. Вместе с тем введение дополнительного фильтра и связанное с этим уменьшение коэффициента усиления РС приводит к увеличению статической просадки скорости под нагрузкой:
230
Rэ (4Tµ + 2Tф ) |
|
|
|
∆ωсз = Ic с |
|
, |
(5.70) |
T |
|||
|
м |
|
|
в результате жесткость механической характеристики электродвигателя в однократно – интегрирующей СУЭП уменьшается.
Помимо отрицательных факторов введение дополнительного фильтра способствует повышению помехоустойчивости системы управления, а также способствует снижению пульсаций якорного тока,
обусловленных пульсациями сигнала датчика скорости.
Снижение темпа изменения якорного тока происходит и при применении ЗИ на входе РС. В этом случае переходная функция якорного тока определяется полиномом не второго (как при пуске под отсечку), а третьего порядка по зависимости (5.48). Продифференцировав (5.48) и найдя максимум производной получим следующее выражение
[7]:
di* |
|
i*уст |
|
|||
|
a |
|
|
|
|
|
≈ 0,21 T . |
(5.70) |
|||||
|
dt |
|||||
|
max |
µ |
|
|
Как видно из (5.68) и (5.70) при одинаковых пусковых токах применение ЗИ скорости позволяет снизить темп нарастания тока примерно на 40% в сравнении варианта пуска под отсечку.
5.5.2. Ограничение производной тока якоря при помощи задатчика интенсивности на входе регулятора тока
Наиболее часто для ограничения производной якорного тока применяют задатчик интенсивности, включенный на входе РТ. На рис.5.66 приведена структурная схема замкнутого токового контура (ЗТК), настроенного на МО, на входе которого включен задатчик интенсивности тока (ЗИТ), состоящий из релейного элемента РЭл и
интегратора И с постоянной времени интегрирования Tзит .
231
|
|
|
|
|
|
|
РЭл |
|
|
|
И |
ЗТК |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
uрс |
|
|
|
|
|
|
U0 |
|
uзт |
|
|
|
|
Ia |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
1/ kот |
|
|
|
|
|
d |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
p |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Тзит р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2Tµp(Тµр +1) |
+1 |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис.5.66. Ограничение производной якорного тока при помощи задатчика интенсивности
При линейном изменении выходного напряжения ЗИ (при линейном изменении напряжения задания якорного тока uзт ) в
соответствии со структурной схемой на рис.5.66 можно записать следующее уравнение:
dia (p) = |
U0 |
|
1/kот |
|
|
p = |
U0 |
|
1/ kот |
. (5.71) |
||
T p 2T p(T p +1) |
+1 |
T |
|
|||||||||
dt |
|
|
Q |
2 |
(p) |
|
||||||
|
зит |
µ µ |
|
|
|
зит |
|
|
|
|
Как видно из (5.71) переходный процесс производной тока якоря определяется полиномом Q2 (p), и в соответствии с таблицей 1, будет описываться выражением:
dia (t) = |
U0 |
|
(1−e−t / 2Tµ (cos(t / 2Tµ ) +sin(t / 2Tµ ))) (5.72) |
T k |
|
||
dt |
от |
||
|
зит |
т.е. изменению во времени производной якорного тока соответствует оптимальный переходный процесс с перерегулированием 4,3% и временем нарастания 4,7Тμ. Тогда относительное максимальное значение производной якорного тока будет равно:
di |
a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U0 |
|
|
|
|
|||
|
dt |
Iн |
|
=1,0432 |
|
|
. |
(5.73) |
||||
T |
k |
|
I |
|
||||||||
|
|
|
|
|
от |
н |
|
|||||
|
|
|
|
зит |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
max |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
232 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Из выражения (5.73) можно определить необходимую величину постоянной времени интегрирования ЗИТ для ограничения производной якорного тока на требуемом уровне:
Tзит = |
1,0432U0 |
, |
(5.74) |
(di*a / dt)треб kотIн |
где (di*a /dt)треб - требуемая по техническим данным электродвигателя величина темпа изменения якорного тока.
Пример 16. Определить постоянную времени интегрирования задатчика интенсивности тока для ограничения темпа изменения якорного тока на уровне (di*a/dt)треб = 50.
Для расчета постоянной времени интегрирования задатчика интенсивности, зададимся величиной напряжения ограничения РЭл на уровне U0=10В и по выражению (5.74) рассчитаем необходимую постоянную времени интегратора задатчика интенсивности тока якоря:
Тзит = 1,0432*U0/((dia*/dt)требkотIн) = 1,0432*10/(50*0,0208*192) = 0,05с.
На рис.5.77 показана реакция контура регулирования якорного тока, настроенного на МО, с включенным на входе задатчиком интенсивности тока с параметрами, рассчитанными в примере 16, на скачкообразное задание максимального тока якоря (iуст = 2,5).
На рис.5.77 представлены относительные значения выходного сигнала ЗИТ i*зт , тока якоря i*a и производной якорного тока di*a / dt с
масштабным коэффициентом 0,1. Как видно из рис.5.77 ток якоря изменяется во времени с заданным темпом, определяемым задатчиком интенсивности тока, при этом относительный темп изменения якорного тока ограничен на требуемом уровне 50 Iн/с.
На практике в современных СУЭП для ограничения производной якорного тока наиболее часто применяют задатчик интенсивности якорного тока, устанавливаемый на входе регулятора тока.
233
Рис.5.77. Реакция токового контура с задатчиком интенсивности тока на скачкообразное задание тока
Контрольные вопросы:
1.Какие параметры влияют на величину динамического тока в двукратной СУЭП?
2.Как изменяется установившееся значение скорости при пуске от ЗИ в двукратной СУЭП?
3.Как получить уравнения переходных процессов при пуске от ЗИ
вдвукратной СУЭП?
4.Объясните вид переходных процессов при пуске от ЗИ на холостом ходу и под нагрузкой. В чем их сходство и в чем они отличны?
5.В чем отличие переходных процессов при пуске от ЗИ с фильтром на входе РС и без дополнительного фильтра на входе РС?
6.Объясните характер протекания переходных процессов при торможении от ЗИ?
7.С какой целью необходимо ограничивать темп изменения якорного тока?
8.Какие способы применяют для ограничения темпа изменения якорного тока в СПРК?
9.Какие особенности присущи ограничению темпа изменения якорного тока включением фильтра на входе РТ?
234